国产汽动鼓风机组在大高炉上的应用实践

国产汽动鼓风机组在大高炉上的应用实践

研制报告

1.项目背景

公司三步走以后，安钢钢铁联合生产系统中的铁水供应面临不足，5座300m3级高炉同时面临国家产业政策的淘汰，根据产能和结构调整需要，公司在2009年决定启动铁前配套系列工程，作为大高炉配套的鼓风站经过考察、开会研究等全面论证，综合2200m3和2800m3汽动鼓风机组的应用情况，新建3#高炉热电鼓风站，采用两炉两机模式，站内配置两台240t/h高温高压全燃高炉煤气锅炉及一台60MW汽轮发电机组，一台汽轮机驱动的静叶可调AV100-18鼓风机组。AV100-18鼓风机组鼓风机组采用国产设备，高温高压蒸汽驱动。

2.工艺技术实施的可行性研究

2.1、针对安钢新上3#大高炉鼓风系统设备配置和选型，到兄弟单位实地考察,主要考察大高炉鼓风系统的配置和使用，国产、高温高压汽动鼓风机组在大高炉上的应用情况。 2.1.1、2009年9月1日—2009年9月5日，动力厂到唐山钢铁公司、鞍山钢铁公司进行实地考察，考察交流情况：

1）唐山钢铁公司

唐钢南区现有1座3200m3高炉，配1座鼓风机站，2007年9月投产。主设备为电动鼓风机，电机为Siemens电机，功率46000kW，轴流压缩机为陕鼓AV100-17系列，E点工况压力0.57MPa(G)，风量7160Nm3/min，功率34000kW左右；A点工况压力0.57MPa(G)，风量8130Nm3/min，功率43000kW左右。现况：供应风压0.37MPa(G)，风量6000Nm3/min左右，运行良好。备机采用从北区拆移过来的汽动鼓风机，汽机：广汽斯柯达。风机：德国GHH，风量供应能力4000-5000Nm3/min，风压0.33MPa(G)，风机采用布袋空气过滤器。 唐钢北区现有2座2000m3高炉，配1座鼓风机站，2台AV71系列风机；现有1座3200m3高炉，配1座鼓风机站，2008年3月投产。主设备为中温中压汽动鼓风机NK63/90，功率47557kW左右，轴流压缩机为陕鼓AV90-15系列，转速3720rpm，E点工况压力0.57MPa(A)，吸入风量7241m3/min，现运行稳定。站内设备用AV80-14风机1台，为三座高炉备用。风机采用负压、内滤、大气反吹机械振动清灰式布袋空气过滤器。

2）鞍山钢铁公司

鞍山钢铁公司本部现有5座2580m3高炉，配1座汽动鼓风机站，站内设7台风机，GHH风机1台，供应风量7000m3/min，风压0.49MPa(G)，Sulzer风机AV90-18系列3台，供

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应风量6000m3/min，风压0.45MPa(G)，陕鼓风机AV80-15系列3台，供应风量6500m3/min，风压0.47MPa(G)，5开2备。现有3座3200m3高炉，配3台电动鼓风机，配置相同，1#风机2004年投产，2#3#2005年底投产。我们参观了1#电动鼓风机站，主设备电机为Siemens电机，轴流压缩机为 Man公司AV100-17产品，E点工况压力0.56MPa(G)，风量7710Nm3/min。风机采用自洁式空气过滤器。现况：电机有功25.4MW，静叶开度54°，供应风压0.38MPa，进口风量5800m3/min左右，排气温度219℃，机组轴振最大54μ，运行良好。鲅鱼圈厂区现有2座4000m3高炉，配2台电动鼓风机，配置与3200m3高炉基本相同，据Man公司介绍E点工况压力0.56MPa(G)，风量7700Nm3/min左右。

2.1.2、2010年4月22日—2010年4月27日，动力厂到首钢迁安钢铁公司进行实地考察，考察交流情况：迁钢现有2座2650m3高炉，1座4000m3高炉，配1座电动鼓风机站，站内设4台机组，开3备1。4000m3高炉鼓风机驱动方式为两极、同步电动机驱动，调节方式为全静叶可调式，额定转速3000r／min。轴流压缩机为陕鼓AV100-18产品，E点工况进气温度11.1℃，送风压力0.58135MPa(A)，进口风量8000Nm3/min，功率37669kW左右；轴流压缩机电机为Siemens电机，功率50MW。现况：电机有功功率31.6MW，静叶角度47.8°，送风压力405kPa，风量6421Nm3/min左右，轴流压缩机轴振最大24.2μm，轴承温度最大89.5℃；电机轴振最大36.5μm，轴承温度最大64.2℃。风机采用布袋式空气过滤器。虽为电动鼓风，但风机运行处于良好状态。

2.1.3、汽轮机—国内杭汽工业汽轮机较为出色，国内3200m3高炉汽动鼓风站用工业汽轮机做过3台，功率最大做到48942kW，并且在可以满足使用要求。业绩表见下表：

额定功率 用户 唐钢3200 m高炉风机 韶钢3200 m高炉风机 兴澄特钢3200 m高炉风机 333额定转速 进汽压力 进汽温度 制造时间 r/min 3719 3719 3719 MPa（a） 3.43 8.83 8.83 ℃ 435 535 535 2007.01 2007.07 08.10/11 汽轮机型号 kW NK63/90 HNK63/90 HNK63/90 47557 47300 48942 为此在2010年5月到江苏兴澄特钢考察大功率国产工业汽轮机的使用情况，考察交流情况：兴澄特钢1座3200m3高炉，汽轮机（杭汽）HNK63/90+风机（陕鼓） AV90-15，1开1备， E点工况进气温度15.2℃，送风压力0.58MPa(A)，进口风量7365Nm3/min，功率33115kW。现况：蒸汽流量121.4t/h，静叶角度49°，送风压力427kPa，风量5540Nm3/min左右，轴流压缩机轴振最大19.8μm，汽轮机轴振最大77.52μm。（安装问题）

综合分析，大高炉上国产陕鼓AV100系列轴流压缩机在用，运行良好。国产大功率

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工业汽轮机制造和使用情况均良好，虽然组合在一起在4000m3以上大高炉上采用高温高压汽动鼓风机组国产机组目前没有，但单台机械设备制造和使用技术上是成熟可靠的。 2.2、安钢目前技术基础和实际情况分析

安钢目前2200 m3和2800 m3高炉鼓风站现有配置：

蒸汽压力：（正常/最大） 3.53/3.63MPa，蒸汽汽温度：（正常/最大） 435/460℃。 2套汽轮机（杭汽）NK63/80+风机（陕鼓） AV80-14机组，工作转速4100rpm，平均功率:19385kW，最大功率：28700kW。排气压力：3.99bar（G），E点输出流量：4400m3/min。2005年投运。

1套汽轮机（西门子）NK63/90+风机（陕鼓） AV90-15机组，工作转速3720rpm，平均功率:27693kW，最大功率：34217kW。排气压力：4.5bar（G），E点输出流量：5880m3/min。2008年投运。

平时开二备一，AV90-15机组主供2800 m3高炉，1套AV80-14机组主供2200 m3高炉，1套AV80-14机组备用。经过8年以来的运行观察， 动力厂在生产、设备和技术上积累了管理大型汽动鼓风机组的经验，结合安钢场地紧张的情况，若上电动鼓风，多余煤气须再上发电机组，一次性投资大，占地大，能量转换效率低。从这个角度分析，虽然要付出更多的努力和探索，但是总的来看，3#高炉上马汽动鼓风机组是符合安钢的实际情况的并且是切实可行的。

综合以上分析， 3#高炉鼓风机组采用国产设备，高温高压蒸汽驱动，工艺技术是可行的，有保障的。

3.项目的技术关键和技术难点 3.1、工艺形式和设备配置选择

电拖鼓风机优点：系统简单，故障率低，故障点少，启动时间短；缺点：投资大，运行成本高，富余煤气需要发电或其它形式回收利用。汽拖鼓风机优点：占地小，投资少，运行成本低；缺点：启动和恢复时间长，系统复杂，故障点多，管理要求高。结合安钢资金紧张、位置紧张的实际情况，总结我们以前2200 m3和2800 m3高炉汽动鼓风积累的经验，我们计划在大高炉上选择国产汽动鼓风机组，该机组是目前国内高炉功率最大的汽动鼓风机组。钢铁企业4000 m3以上高炉鼓风多数采用电动鼓风，采用汽动鼓风的机组只有1套，为梅山钢铁全套进口MAN公司的DK100/220R＋AV90-15中温中压汽动鼓风机组，E点平均风量7100Nm3/min，轴功率为35799kW，目前安钢计划采用的3#高炉鼓风机组是国内最大的HNK63/90/120＋AV100-18高温高压汽动鼓风机组，E点平均风量7615Nm3/min，轴功率

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为36958kW，A点平均风量8777Nm/min，轴功率为46081kW。前面可行性研究对机组制造进行了充分考察和论证，现在从经济性来分析，机组采用高温高压蒸汽驱动的必要性，蒸汽循环热效率比中温中压机组循环热效率高13.6%左右，以目前安钢能源介质定价计算，成本降低率为10.24%。具体分析计算见下面叙述。

3.1.1、蒸汽循环热效率的提高具有很大的经济意义。首先，它能节约大量的燃料，热效率提高1%，每小时即可节约标准煤200～250kg,同时汽耗率也随之减少，致使设备尺寸和重量减小，金属消耗量减少，制造成本降低。

3.1.2、热效率的公式ηt=h1-h2/h1-h2′热效率ηt由h1 h2和h2′三个数据决定。新蒸汽的焓h1由其压力P1和温度t1决定，饱和水的焓h2′由膨胀终了的压力P2(即凝汽器中的压力)决定，参数P1、t1、P2又决定着绝热膨胀终了的焓h2，因此热效率ηt完全由参数P1、t1、P2来决定。

3.1.3、在进汽压力P1和排汽压力P2保持不变的情况下，提高蒸汽初温t1可以提高循环热效率。

T3

115T1T14T =T2230图1x2x2226t1t1s

如图1所示朗肯循环1-2-3-4-5-6-1，其进汽温度为t1（即循环的上限温度），平均放热温度T2,平均吸热温度为T1。若进汽温度由t1提高到t1′，则形成另一朗肯循环1′-2′-3-4-5-6-1′，该循环的进汽温度为t1′，平均放热温度T2,平均吸热温度为T1。由于吸热的上限温度提高（t1′﹥t1），平均吸热温度提高（T1﹥T1），平均放热温度又未改变（T2=T2），故新循环比原循环具有更高的热效率。由此可见，提高进汽温度，可以提高朗肯循环的热效率。同时从图中看出，提高进汽温度，还可以提高排汽的干度，这对汽轮机的工作极为有利。

3.1.4、在进汽温度t1和排汽压力P2保持不变的情况下，提高进汽压力P1也可以提高循环

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热效率。

T161t15T1T144T =T22305P1P16x22x22s 如图2所示朗肯循环1-2-3-4-5-6-1，其进汽压力为P1，平均吸热温度为T1,平均放热温度T2。若将该循环的进汽压力由P1提高到P1′，则形成另一朗肯循环1′-2′-3-4′-5′-6′-1′。进汽压力提高后的循环的进汽压力为P1′，平均放热温度T2,平均吸热温度为

T1。提高后进汽压力，循环的上限温度t1和下限温度T2未改变，主要是蒸发段5-6的蒸

汽温度（即饱和温度）提高了，平均吸热温度由T1提高到T1（T1﹥T1）。因而循环热效率提高。

3.1.5、由此得出，在排汽压力P2保持不变的情况下，提高蒸汽的初参数P1、t1可以大幅度地提高朗肯循环热效率。

3.1.6、高温高压蒸汽拖动风机工艺流程：根据朗肯循环定律，高炉煤气在锅炉炉膛内燃烧将燃料的化学能转换成热能，使水加热变为过热蒸汽；在汽轮机中蒸汽的热能转换成机械能，拖动汽轮机旋转；并带动风机旋转产生具有一定压力能的压缩空气向高炉送风。

过热蒸汽在汽轮机内膨胀作功后变成湿蒸汽，湿蒸汽向循环冷却水放热，凝结成凝结水（饱和水），并经凝结水泵升压进入除氧器除氧，经高压给水泵升压送至锅炉进行热交换，从而形成汽水的密闭循环。具体流程见图3。

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P1 11 2 1 蒸汽 3 P 2 9 除盐水 10 4 7 6 P 3 P 4 5 8 图3 1.锅炉 2.汽轮机 3.风机 4.凝汽器 5.凝结水泵 6.1#加热器 7.2#低压加热器 8.高压给水泵 9.除氧器 10.连排扩容器 11.减温减压装置

3.1.7、现代汽轮机中，排汽压力P2设计值为0.004～0.005MPa.其对应的排汽温度为28.981～32.90℃。中温中压和高温高压汽轮机排汽压力P2相同都在0.005 MPa时，两台机组蒸汽按朗肯循环工作，其热效率的比较：

1） 根据P01=3.35MPa、t01=435℃由未饱和水与过热水蒸汽表查得：h01=3305.8KJ/Kg S01=6.9818 KJ/(kg.K)； P1=8.83MPa、t1=535℃由未饱和水与过热水蒸汽表查得：h1=3476.64KJ/Kg S1=6.7813 KJ/(kg.K)；由饱和水蒸汽表查出P2=0.005MPa时：t2=32.90℃、h2′=137.77 kJ/kg、h2″=2561.2kJ/Kg、S2′=0.4762kJ/(kg.K)、S2″=8.3952kJ/(kg.K)。

2）在P01=3.35MPa、t01=435℃中温中压机组：

S02S26.98180.4762排汽干度：x02= ==0.8215

8.395204762S2S2排汽焓值：h02=（1- x02）h2′+ x02 h2″=2128.7 kJ/kg 热效率：η中t=

h01h02h01h2=0.3716=37.16%

3 ）在P1=8.83MPa、t1=535℃高温高压机组：

S2S2排汽干度：x2= =0.7962

S2S2排汽焓值：h2=（1- x2）h2′+ x2 h2″=2067.3kJ/kg

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热效率：η高t=

h1h2h1h2=0.4221=42.21%

4）高温高压机组相对中温中压机组热效率提高：

η高tη中tη中t*100%=

0.42210.3716*100%=13.6%

0.37163.1.8、根据公司目前能源介质单价和一年来AV80、AV90和AV100机组实际运行数据，中温中压和高温高压鼓风机组成本比较： 1） P01=3.35MPa、t01=435℃中温中压鼓风机组

项 目 蒸汽平均成本（元/t） 鼓风平均成本（元/万m3） 成本 140 508 汽耗 鼓风3.3t/万m3 2） P01=8.83MPa、t01=535℃高温高压鼓风机组

项 目 蒸汽平均成本（元/t） 鼓风平均成本（元/万m3） 成本 150 456 汽耗 鼓风2.5t/万m3 3 ）高温高压机组相对中温中压机组成本降低： 508-456=52（元/万m3），成本降低率为3.2、回热给水系统选择和优化

我们从热力系统工艺要求出发，要求中冶赛迪和杭州汽轮机股份有限公司取消成本高、运行可靠性差的高压加热器，在汽轮机首次采用一级抽汽两级加热系统，便于设计加热器，提高蒸汽利用效率，保证将除氧器给水预热到温度120-130℃，简化了工艺系统，减少了高压加热器故障率高对生产的影响，保证了运行安全可靠性。低压加热器疏水系统首次变更浮筒疏水器，拟采用汽液两相流疏水自调节液位控制器，该设备液位自调节性能强，能够有效保持液位稳定，消除了设备和管道汽蚀和振动，在60MW发电机组我们得到了成功应用。现场变更凝结水事故放水接口位置在快放调节阀后，便于开机时集中控制，节省人力和时间。

3.2.1、在凝结水回热加热系统中，取消了传统工艺的高压加热器。凝结水进凝结水泵升压经2台低压加热器加热至120-130℃送至除氧器。回热加热系统特点:进入汽轮机的蒸汽量分两部分，一部分蒸汽量经历基本的循环过程，从初态的蒸汽压力、焓值一直膨胀做功

508456*100%=10.24% 508 22

到终态蒸汽压力、焓值；另一部分蒸汽量从初态膨胀做功到相应的中间参数（蒸汽压力、焓值），然后抽到低压加热器去加热给水。采用回热循环后，将使汽轮机的进汽量增加排汽量减少，从而有利于汽轮机高压部分效率的提高和末级余速损失的减少，在一定程度上提高汽轮机的相对内效率，进一步提高汽轮机的热经济性。 3.2.2、疏水系统

加热器疏水水位过高或过低，不仅要影响机组的经济性，而且还会威胁机组的安全运行。当水位超过正常水位就会产生水击（当水位接近或超过进汽口时）、减少冷却面积降低给水温度等，当水位低於正常水位时就会破坏虹吸现象（当水位降到低於吸水口）会造成蒸汽泄漏产生热损失、疏水冷却段进口处和疏水冷却段内产生冲蚀使管子损坏等。以前我们采用的疏水调节器是浮球式（具体结构类似卫生间中的抽水马桶的进水阀）它由浮球、杠杆和阀门所组成，这种疏水器虽结构简单但容易卡涩、浮球破裂等，因而造成加热器水位失控。

正因为这些因素,拟在汽轮机低压加热器疏水系统采用两相流水位控制装置。汽液两相流疏水器基於“汽液两相流”原理，摒弃了传统浮球式液位控制疏水器的缺点，自动调节加热器疏水流量，从而达到稳定水位的目的。大大地消除设备和管道产生汽蚀和振动。

如上图示意:疏水由阀体2的入口进入阀腔,相变管1根据加热器6液位高低采集汽相、液相信号直接进入阀腔,¸与疏水混合后流经特定设计的喉部。当液位上升时，汽相信号减少,因而疏水流量增加；当液位下降时，汽相信号增加，减小了喉部有效通流面积，疏水流量降低，从而达到水位恒定的目的。

3.2.3、常规事故放水阀装在快放调节阀前，开机时需要现场派人操作，并且开度靠手动控制调整凝汽器液位，很不稳定，并且精度不高，人力浪费，现场拟变更凝结水事故放水

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接口位置在快放调节阀后，便于开机时集中控制，节省人力和时间。 3.3、国产大型汽动鼓风机组首次要实现定风量定风压运行

为减少对高炉炉况的影响，鼓风机组在热风炉换炉过程中实现定风压运行，换炉结束后实现定风量运行。为实现这一功能，2013年1月22日-27日，我们到宝钢、马钢进口电动鼓风机组和梅钢进口汽动鼓风机组进行实地考察。考察情况如下：

1）3家风机无论电动还是汽动均为进口风机。

2）3家热风炉均设有废气均压装置，在换炉前，将送风的热风炉和备用热风炉先均压，然后再对备用热风炉冷风充压，减少了充风量和充风时间，并且节约了能源。

3）3家热风炉均压充风时间均在8-10分钟，风量波动在500-600m3/min，宝钢、马钢4000m3高炉为电动鼓风，波动风量调节的是电机负荷，响应快，并且对电网的冲击影响不大，梅钢为中温中压汽动鼓风机组，其蒸汽来源于电厂440t/h的热网，充风时蒸汽增加10-12t/h，波动比在2.3-2.7%左右。

结合安钢3#高炉鼓风站两炉两机配置，发电机在满负荷运行时，主蒸汽热网在340t/h左右，蒸汽增加10-12t/h，波动比在3-3.5%左右，但实际情况发电机组经常在75%甚至更低的工况运行，主蒸汽热网经常在240-280t/h左右运行，蒸汽增加10-12t/h，波动比在4.3-5%左右，对锅炉运行冲击很大，锅炉操作无法跟上负荷的变化，影响系统的安全。因此，平时分厂在生产运行调整时尽量保证2台锅炉处于大负荷运行状态，高炉适当延长充风时间10-12分钟，并且风机在风量波动保护值上设定偏小一些。

根据以上考察和实际情况，我们制定以下方案：定风压调节的控制风压以风机排气侧为准，定风量调节的控制风量以风机送风风量为准（无放风）。风机启机后，采用手动调节静叶，在正常送风后，选择投切开关，采用定风量自动调节。另外，取四个热风炉充风阀的非闭信号作为热风炉充风信号（常开信号，充风时闭合）。热风炉换炉时，热风炉充风信号闭合，即充风灯变绿，静叶自动控制切换为定风压自动调节，风压设定值为切换时的风压测量值。热风炉换炉结束，热风炉充风信号断开后，即充风灯变红，静叶控制自动切换为定风量自动调节，定风量根据高炉需要可以调整为定值。热风炉换炉过程中，即静叶定风压运行过程中，当风量波动（相对于切换前的风量）大于450Nm3/min或风机故障（停机或安全运行）时，静叶控制自动切换为手动控制模式，这时风机运行人员应联系高炉询问情况，正常后静叶控制再选择自动切换。 控制系统操作界面采用如下：

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3.4、单机运行管理

因为资金紧张，3#高炉1期上马1套鼓风机组，很长一段时间内3#高炉单台鼓风机组供风，生产和设备管理要求极高。拟采取以下措施保证单机安全稳定运行。

3.4.1、设计时建议取消故障率高的轴头主油泵，采用2台高压电动油泵，一开一备，联锁控制。

3.4.2、采购关键设备和阀门采用进口高质量产品，例如fisher调节阀和送风阀等，避免影响生产。

3.4.3、自控系统设计时，优化联锁停机、拨风条件，减少控制系统假信号误动作停机，保证正常拨风。

3.4.4、加强对岗位人员培训，推行标准化作业，规范操作程序，避免人为误操作。 3.4.5、建立多重点检维护防御体系，杜绝任何人为疏漏。设备点检维护方面，立足班组岗位点检，落实具体人员分工，让运行人员逐步熟悉点检项目和标准，做好时检，特别是新增电气设备的点检；加强专业点检，车间成立机械液压点检小组，做好日检和周检，全面点检的同时结合运行点检信息，强化点检带病运行设备，每周及时汇总发现隐患，制定检修计划和备件计划，联系检修队伍落实“及时适时维护、持续不断改进”原则，能够及时处理的设备见缝插针地及时维护，保证设备良好状态。 4、工程投资概算

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1套鼓风机组：1台锅炉和1套鼓风机组机炉电仪和辅助设施8500万元；循环水泵站与相关设备管道和辅助设施1000万；除盐水站与发电相关设备管道和辅助设施500万元合计：投资10000万元。 5．经济效益分析

5.1、本项目的AV100-18高温高压汽动鼓风机组，采用计划的工艺配置，可利用12-13万Nm3/h高炉煤气，相当于发电负荷35MW，正常生产不仅减少煤气放散量、节约二次能源， 相对于电动鼓风而言，还可直接减少公司外购电量，经济效益和社会效益可观。符合公司实际情况，可以实现低成本运行。 5.2、直接经济效益计算

本项目能源介质及原材料等价格参照安钢企业内部结算价格确定。其中：高炉煤气费用按0.12 m3计算，用量按12.5 万m3/ h；电0.63元/kWh，自用电负荷 3500kW左右 ；循环水补水2元/ m3，循环水平均消耗200 m3/h；除盐水成本价9元/ t，除盐水平均消耗15t/h；生产工人30人，工资薪酬按5万元/人年计算；检修维护费200万元/年。新增固定资产折旧费率取5%，设备运行每年按330天计算。 5.2.1发电机组年收益

A=35000kW×24h×330天×0.63元/kWh=17464万元 5.2.2年耗电费用

B1=3500kW×24h×330天×0.63元/kWh=1746万元 5.2.3消耗脱盐水费用

B2=15t/h×24h×330天×9元/t =106.9万元 5.2.4循环水补水费用

B3=200m3/h×24 h×330天×2元/ m3=316.8万元 5.2.5新增职工工资

B4=30人×5万元=150万元 5.2.6新增设备的检修维护费 B5=200万元

5.2.7新增固定资产折旧费 B6=10000万元×5%=500万元 5.2.8 煤气费用

B7=12.5 万m3/ h×24h×330天×0.12元/ m3=11880万元

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5.2.9年鼓风经济效益

D=A－（B1+B2+B3+B4+B5+B6+B7）=2564万元 6、项目评价

6.1、该设计实施后可减少煤气放散、减少环境污染，减少公司生产外购电，降低了生产运行成本，可实现良好的经济效益和社会效益。

6.2、该设计不仅符合国家产业、能源政策，而且具有先进、可靠、实用、高效的特点。

6.3、该项目设计共需一次性投资10000万元，考虑煤气成本，年经济效益为2564万元，投资回收期为3.9年左右。不考虑煤气成本，年鼓风经济效益为14444万元，投资回收期为6.3月左右。该工艺选择是投资回报率较高、资金回笼快、实现公司资产增值、降低公司生产成本的好项目。 7、讨论

7.1、汽动鼓风机组单机运行，安全系数低，考虑增加“一机两拖”同轴机组作为备机，备机平常发电运行、热备，主风机故障或检修时快速启动保证高炉正常鼓风。

7.2、高炉热风炉尽可能增加废气均压装置，在换炉前，将送风的热风炉和备用热风炉先均压，然后再对备用热风炉冷风充压，减少了充风量和充风时间，并且节约了能源。

安阳钢铁股份公司动力厂

2014-3-2

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