中建五局项目大型高层公共建筑模板工程专项施工方案

**·总部壹号一期工程

模板工程专项施工方案

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中国建筑第*工程局有限公司

一八年五月

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目 录

一、编制依据 ............................................................ 1 二、工程概况 ............................................................ 1 三、模板及其支架设计 .................................................... 2

3.1 模板及其支架的材料选用 ........................................... 2 3.2 模板及其支架的构造 ............................................... 2 3.3 关键节点的构造措施 ............................................... 9 四、模板工程施工 ....................................................... 14

4.1 模板配置 ........................................................ 14 4.2 施工程序 ........................................................ 15 4.3 施工方法 ........................................................ 16 4.4 质量要求及验收 .................................................. 17 4.5 模板拆除 ........................................................ 19 五、保证质量、安全的措施 ............................................... 20

5.1 质量保证措施 .................................................... 20 5.2 安全保证措施 .................................................... 21 六、应急预案 ........................................................... 22

6.1 目的 ............................................................ 22 6.2 应急领导小组及其职责 ............................................ 22 七、附图 ............................................................... 24

7.1 地下室及裙楼模板支架布置图 ...................................... 24 7.2 塔楼模板支架布置图 .............................................. 25 八、附件：模板及其支架设计计算书 ....................................... 26

8.1 KZ1模板计算书 .................................................. 26 8.2 KZ2模板计算书 .................................................. 31 8.3 KZ3模板计算书 .................................................. 37 8.4 Q1模板计算书 ................................................... 43 8.5 Q2模板计算书 ................................................... 48 8.6 KL1模板及支架计算书 ............................................ 52

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8.7 KL2模板及支架计算书 ............................................ 60 8.8 KL3模板及支架计算书 ............................................ 67 8.9 KL4模板及支架计算书 ............................................ 75 8.10 KL5模板及支架计算书 ........................................... 83 8.11 LB1模板及支架计算书 ........................................... 92 8.12 LB2模板及支架计算书 ........................................... 99

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一、编制依据

序号 1 2 3 4 5 6 7 施工图纸 《建筑施工模板安全技术规范》 《混凝土模板用胶合板》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 编制依据 编号 JGJ162-2008 GB/T17656-2008 GB/T50300-2013 JGJ 231-2010 GB50205-2001 GB50204-2011

二、工程概况

本工程为**·总部壹号一期工程，由三层地下室，三层裙楼及两栋二十七层塔楼组成，总建筑面积103848.61m2，建筑高度99.3m，框筒结构，负三层、负二层层高为3.90m，负一层层高为4.90m，裙楼一层至三层层高为4.90m，塔楼各层层高为3.50m，机房层层高为5.20m。各单位工程主要混凝土构件的形状尺寸如下表所示：

构件构件构件截构件尺寸(宽×主要构件分类（与计算选型同类型构件） 名称 编号 KZ1 柱 KZ2 KZ3 Q1 墙 Q2 KL1 梁 KL2 KL3 矩形 矩形 400×1000 350×1700 400×900；450×900；350×1000；250×1100 350×1350；350×1500；500×1700 矩形 矩形 250厚 350×800 300×800；400×700；400×800；250×700 200厚 300×700；350×700；350×750；350×900； 面形状 高)（计算选型） 矩形 矩形 矩形 矩形 1.2×1.2 1.2×1.0 0.6×0.6 400厚 1.1×1.1 1.2×0.9； 0.7×0.7；0.5×0.5；0.4×0.4；0.4×0.6 350、300厚 1

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250×500； 250×600；300×650；300×500；KL4 KL5 LB1 板 LB2 矩形 130厚 120、100厚 矩形 矩形 矩形 200×600 300×600 600×550 350厚 500×550；450×500；350×450； 300、250、180厚 三、模板及其支架设计

3.1 模板及其支架的材料选用

3.1.1模板及其支架的选材见下表：

材料名称 覆面木胶合板 覆面竹胶合板 木方 对拉螺杆（包Φ14 括止水螺杆） 扣件应有出厂合格证，发现有脆裂、变形、滑丝的扣件 直角、对接、转向 禁止使用，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。 钢管脚手架使用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）架管 Φ48×3.5 中Q235-A级钢的规定，有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹不得使用，钢管进场时必须提供质量证明文件。 槽钢 8#、12# 有足够的强度，规格必须达到设计尺寸 直径必须保证达到设计要求；有足够的受拉能力 规格 915×1830×15mm 1220×2440×10mm 50×70×2000mm 质量标准 符合设计计算要求及《混凝土模板用胶合板》GB/T17656规范要求。 材质及规格尺寸符合设计计算要求，木方表面顺直。 3.1.2其他材料的选用： ①脱模剂：YJA-Ⅱ脱模剂； ②蝴蝶扣、铅丝等；

③辅材：2cm宽粘带纸、吸尘器、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等； 3.2 模板及其支架的构造 3.2.1 模板体系设计

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构件构件设计参数 断面图 1、构件尺寸：1200×1200；2、模板：M14对拉螺栓构造详图 立面图 同类构件 尺寸 名称 编号 915×1830×15mm覆面木胶合板；3、内楞（木方）：50×70×2000mm；每面6根；柱箍(双8#槽钢)木模板KZ1 4、外楞(柱箍)：双8#槽钢；第一道离地200mm，第二、三道间距400mm，第四、五道间距450mm，第六道及以上间距不 大于500mm。 柱 1、构件尺寸：1200×1000；2、模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、内楞（木方）：50×70×2000mm，长边6根，KZ2 短边5根；4、外楞(柱箍)：双8#槽钢；第一道离地200mm，第二、三道间距400mm，第四、五道间距450mm，第六道及以上间距不大于500mm。 木模板M14对拉螺栓50*70木方1100×1100 柱箍(双8#槽钢)1200×900 50*70木方 3

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1、构件尺寸：600×600；2、模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、内楞M14对拉螺栓700×700； 木模板（木方）：50×70×2000mm，每面4根；?48*3.0钢管500×500； 400×400； KZ3 4、外楞(柱箍)：双Φ48钢管；第一道离地200mm，第二、三道间距400mm，第四、五道间距450mm，第六道及以上间距不大于500mm。 50*70木方400×600 1、构件尺寸：400mm厚；2、模板：模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、内楞：50×70×2000mm木方，间距350mm厚； 墙 Q1 225mm，对拉螺杆横距450mm；4、外楞：300mm厚 双Φ48钢管；第一道离地200mm，第二、三道间距400mm，第四、五道间距450mm，第六道及以上间距不大于500mm。 4

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1、构件尺寸：250mm厚；2、模板：模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、内楞：50×70×2000mm木方，间距Q2 225mm，对拉螺杆横距450mm；4、外楞：双Φ48钢管；第一道离地200mm，第二、三道间距400mm，第四、五道间距450mm，第六道及以上间距不大于500mm。 300×700； 350×700； 350×750； 1500200mm厚 1、构件尺寸：350×800mm；2、模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、梁侧内楞：50×70×2000mm木方，间距200；4、梁侧外楞：双Φ48钢管，间距梁 KL1 500； 5、梁底木方：3根；6、立杆纵1500350×900； 300×800； 1500距：1.0米，横距：1.2米，梁底增设1根立杆。7、对拉螺杆距梁底距离：300；8、梁边立杆距离梁边小于300mm。 400×700； 400×800； 1000200600600200 250×700； 5

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1、构件尺寸：400×1000mm；2、模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、梁侧内楞：50×70×2000mm木方，间距200；4、梁侧外楞：双Φ48钢管，间距KL2 500； 5、梁底木方：4根；6、立杆纵距：1.0米，横距：1.2米，梁底增设1根立杆。7、对拉螺杆距梁底距离：200、600mm；8、梁边立杆距离梁边小于300mm。 1、构件尺寸：350×1700mm厚；2、模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、内楞：50×70×2000mm木方，间距200；4、外楞：双Φ48钢管，间距500； 5、梁底木方：4根；6、立杆纵距：0.9米，横距：1.2米，梁底增设1根立杆。7、对拉螺杆距梁底距离：300、800、1300mm；8、梁边立杆距离梁边小于300mm。 200200400×900； 1500450×900； 350×1000； 15001500250×1100 200200600600 1000 1000350×1350； 350×1500； 1500KL3 500×1700； 15001500 600600 900 6

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1、构件尺寸：250×700mm厚；2、模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；3、梁250×500； 侧内楞：50×70×2000mm木方，间距200；4、梁侧外楞：双Φ48钢管，间距KL4 500； 5、梁底木方：3根；6、立杆纵15001500250×600； 300×650； 1500300×500； 300×600 距：1.2米，横距：1.2米，梁底增设1根立杆。7、对拉螺杆距板底距离：300；8、梁边立杆距离梁边小于300mm。 1、构件尺寸：600×550mm厚；2、模板：模板：915×1830×15mm覆面木胶合板；200600600200 1200 10003、梁侧内楞：50×70×2000mm木方，间距200；4、梁侧外楞：双Φ48钢管，KL5 500×550； 450×500； 15001500间距500； 5、梁底木方：4根；6、立杆纵距：1.2米，横距：1.2米，梁底增350×450 200设1根立杆。7、对拉螺杆距板底距离：200；8、梁边立杆距离梁边小于300mm。 600600200 1200 7

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1、构件尺寸：350mm厚；2、模板：1220×2440×10mm覆面竹胶合板；3、木方：300mm厚； 50×70×2000mm，间距200，沿长向布LB1 1500250mm厚； 置；4、立杆间距1000×1000mm，扫地杆离地200mm，步距1500mm，顶托内双Φ48钢管。 200180mm厚 1000 板 1、构件尺寸：130mm厚；2、模板：1220×2440×10mm覆面竹胶合板；3、木方：50×70×2000mm，间距250，沿长向布置；4、立杆间距1200×1200mm，扫地杆离地200mm，步距1500mm，顶托内双Φ48钢管。 120mm厚； 1500LB2 100mm厚 2001200 8

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3.2.2 支架搭设高度设计

板厚 层高 （mm） 120 150 负三层 （层高3.9m） 250 300 180（-0.6m） 250（-0.6m） 负二层 （层高3.9m） 180 250 120 140 180 负一层 300 （层高4.9m） 120（-0.2m） 250（-5.9m） 120 地上一二三层 （层高4.9m） 130 150 200 地上标准层（层100 高3.5m） 3400 3100+可调顶杆 900、600调节 4580 1200、1500为主； 5650 4780 4770 3100+1100+可调顶杆 4750 4700 1200、1500为主； 900、600调节 1200、1500为主； 2600+2600+可调顶杆 900、600调节 4600 （mm） 3780 3750 3100+可调顶杆 3650 3600 3120 2600+可调顶杆 3050 3720 3100+可调顶杆 3650 4780 4760 1200、1500为主； 4520 3100+1100+可调顶杆 900、600调节 900、600调节 900、600调节 1200、1500为主； 1200、1500为主； 900、600调节 1200、1500为主； （mm） （mm） 板底净高立杆配置 横杆配置 3.3 关键节点的构造措施 3.3.1 地下室外墙模板体系设计

1) 地下室外墙模板体系设计与一般剪力墙模板体系相同，其中对拉螺杆采用止水对拉螺杆，中间焊接30×30mm止水钢片，外露出设置成品塑料垫块，厚

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度为15mm，便于安装和取出。

2) 地下室外墙模板分两次安装，第一次安装至离楼面300mm处，此高度内混凝土与楼面混凝土一同浇筑，浇筑后拆除该模板，再安装上部范围内墙体模板。

3) 外墙模板体系见下图

?48钢管止水螺杆50×70木方木模板塑料垫片止水钢板焊接止水片塑料垫片止水钢板?48钢管止水螺杆50×70木方木模板焊接止水片 3.3.2 顶板后浇带模板体系设计

采用梁板后浇带模板支撑体系，后浇带所在跨梁、板支架在后浇带封闭前，均不得拆除，本工程模板支架均采用键槽式钢管支撑架，周边体系拆除对后浇带支模体系无影响，后浇带支模体系如下图所示。

竹模板50×70木方主体模板支撑体系?48钢管后浇带现浇梁

立面图 平面图

3.3.3 电梯井筒体模板加工安装

1）井筒操作平台搭设

施工操作平台四周采用10#槽钢，预制槽钢操作平台底层采用25钢筋焊接，并采用模板木枋硬质封闭；操作平台底部采用四根10#槽钢悬挑，操作平台上采

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用Φ48×3.5mm普通钢管搭设操作架体，根据井道尺寸，立杆间距为1500mm，横杆步距1500mm；待本层结构施工完毕，操作平台用塔吊辅助提升，下部预留洞口用于搭设井道竖向防护，第一道防护采用木枋模板硬质防护，第二道张挂安全平网。如下图所示：

2) 筒体模板采用组装定型木模，并将井筒中线弹设在砼墙体上，大模的中线应与该线重合，与阴角模板在接头处交接。模板固定后，在筒内搭设斜向剪刀撑，且不少于二道。

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3) 筒体模板安装采用对拉螺杆，其间距按计算进行设置。 4) 筒体模板的阴阳角模的处理

(1) 阳角模：一边墙模伸出墙体边50mm，另一边墙模接口边刨光，紧贴伸出端模板面，同时此处加设一道木方。为避免结构阳角装模拼缝不严密而导致漏浆，将模板由下图左（常规做法）进行改进，木方外移一个模板厚度，封住浆体流动线路，有效减少漏浆现象，如下图右所示：此阳角模适用于本工程全部阳角部位支模。

15mm模板现浇结构现浇结构15mm模板50×70木方50×70木方

常规做法 改进后做法

(2) 阴角模：阴角模由二块宽200mm的小模板对口拼接而成，对口处二模板接触面加工成45°斜面，角模拼缝处加设一木方。 3.3.4 底板地沟模板

地下室底板地沟支模采用定型模板盒，采用15mm厚覆面木胶合板，内楞为50×70mm木方，并采用木方作为支撑，安装后，间隔1米焊接1根Φ12钢筋作为压条，防止浇筑混凝土模板上浮。

纵向木方焊接钢筋压条，间距1米随深度变化支撑木方400一道木模板 地沟模板

3.3.5 墙柱根部压脚条

为防治墙柱根部因不平整导致漏浆，在墙柱根部设置一圈压脚条，压脚条由两块15mm厚木模板合并制作，一块宽20cm，一块宽18.5mm，如下图所示：

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墙柱钢筋墙柱模板墙柱内楞（木方）压脚条大样3.3.6 降板及返梁装模

墙柱压脚条

为保证降板处顺直，降板高度一致，本工程降板10cm以内及返梁上返高度10cm已内统一采用70×100矩形方钢，安装如下图所示：

砂浆垫块70×100方钢结构返梁

3.3.7 边梁处支撑

边梁梁底增设一个支撑，从内侧立杆上斜撑一根支杆，采用专用扣件扣紧，两外侧模板采用对拉螺杆及撑杆加固。如下图所示：

3.3.8 封闭式楼梯

本工程楼梯模板采用封闭装模发，楼梯踏板模板采用木模板，阳角采用。先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其

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内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。安装模板时要特别注意斜向支柱的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯模板及支撑系统示意图见下图。

3.3.9 模板工程施工图 见附图。

四、模板工程施工

4.1 材料配置 4.1.1 模板配备

为保证地下室及裙楼施工进度及材料周转，地下室墙柱模板配备一层，梁板模板配备两层，组拼方法全部采用散拼。

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4.1.2 支架材料配备

规格（mm） Ф48×3100 Ф48×2600 立杆 Ф48×2100 （带57套筒） Ф48×1600 Ф48×1100 Ф48×1500 横杆 Ф48×1200 Ф48×900 Ф48×600 可调距离 可调顶杆 Ф32×750 / / 150mm～700mm Q235 3.5/3.5 管壁防锈漆 用油漆颜色区分 连接横杆、承重横杆 3.5 内外热镀锌 Q235 57套筒长度100mm 壁厚（mm） 材质 备注 4.2 施工程序 4.2.1 施工工艺流程

施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板配置→墙柱钢筋绑扎及内架搭设→墙柱钢筋隐蔽验收→梁底模及侧模安装→平板模板安装及整体加固→墙柱模板安装（梁板钢筋绑扎）→梁板钢筋隐蔽验收→混凝土浇筑→墙柱模板拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。 4.2.2 柱模板工序

柱模板施工工序流程如下：安装前检查→安装压脚条→模板安装→检查对角线长度差→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→整体固定。 4.2.3 墙模板工序

墙体模板施工工序流程如下：安装前检查→安装压脚条→安装一侧模板及斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙体根部杂物→安装另一侧墙模板及斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。 4.2.4 梁模板工序

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梁模板施工工序流程如下：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆木楞→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。 4.2.5 板模板工序

板模板施工工序流程如下：搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷脱模剂→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 4.3 施工方法 4.3.1 柱模板施工

1) 模板组片完毕后，按照模板设计图纸的要求留设清扫口，检查模板的对角线，平整度和外形尺寸。

2) 安装第一片模板，并临时支撑或用铅丝与柱子主筋临时绑扎固定。 3) 随即吊装第二、三、四片模板，作好临时支撑或固定。 4) 先安装上下两个柱箍，并用脚手管和架子临时固定。

5) 逐步安装其余的柱箍，校正柱模板的轴线位移、垂直偏差、截面、对角线，并做支撑。

6) 安装完成后全面检查安装质量，注意在纵横两个方向上都挂通线检查，并作好群体的水平拉(支)杆及剪力支杆的固定。 4.3.2 墙模板施工

1) 墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就位线，外墙大角应标出轴线，外墙模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。

2) 墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧断墙体主筋。

3) 模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。

4) 对模板拼缝进行处理，在拼缝处用双面胶带粘贴；在墙阳角两块板的搭接严密；阴角模立好后，将墙体模板的钢管主楞延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓

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使其与对应的阴角模或墙体模板固定，模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑。 4.3.3 梁模板施工

1) 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。

2) 梁模板支撑采用轮扣式钢管脚手架支撑，立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）1500mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。

3) 纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。

4) 按设计标高拉线调整支架立杆标高，安装梁底模板。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

5) 根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，并按设计安装对拉螺栓加固。 4.3.4 板模板施工

1) 楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部设置顶托，顶托内支撑双钢管，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100mm。

2) 立杆支撑横纵间距不超过1.2m，且立杆支撑钢管不能有接头。 3）采用竹胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在木方上。挂通线将主楞找平。根据标高确定主楞顶面标高，然后架设木方，铺设模板。

4）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。 4.4 质量要求及验收

4.4.1 模板安装应符合现行规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2011相关规定。

(1) 主控项目

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1) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

2) 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 (2) 一般项目

1) 模板安装应满足下列要求：

a.模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；

b.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

c.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。

项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 插 筋 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留洞 外露长度 允许偏差（mm） 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 4）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。

项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基础 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 18

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柱、墙、梁 不大于5m 层高垂直度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 8 2 5 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 +4，-5 6 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 4.4.2 模板垂直度控制

(1) 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

(2) 模板拼装配合，施工员及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm。

(3) 模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 4.4.3 顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱上的500mm线，根据层高及板厚，沿周边柱弹出顶板模板的底标高线。 4.4.4 模板的变形控制

(1) 浇筑前认真检查顶撑及斜撑是否松动； (2) 模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 (3）模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。

(4）每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 (5）事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。 4.5 模板拆除

1、模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由监理签字后方可生效执行。

2、拆模时间规定：

侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在拆模报告合格后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。

各部位构件拆模时所需混凝土强度：

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结构类型 结构跨度（m） ≤2 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 / 3、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。

1）墙柱模板拆除

在混凝土强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护下混凝土强度达到1.0Mpa后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，保证使用质量。

2）顶板模板拆除

拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成安全事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏模板。拆除的模板、龙骨及架料要码放整齐，并注意不要集中堆放。拆掉的钉子要回收利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。

五、保证质量、安全的措施

5.1 质量保证措施

1、施工前编制施工方案，审批通过后严格按方案执行，安装完毕，经验收合格后，方能进入下道工序的施工作业。

2、 确保材料质量满足要求，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。 3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有拆模通知书。 4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

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5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。 6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

7、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。 5.2 安全保证措施

1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员佩带安全带，并系牢。 2、工具应放入工具袋内，避免跌落砸伤下方作业人员。

3、在浇筑混凝土时，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。

4、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。

5、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。

8、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

9、拆除模板，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

10、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

11、拆除板、梁、柱墙模板，在4m以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。

12、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理。

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六、应急预案

6.1 目的

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。 6.2 应急领导小组及其职责

6.2.1 本工程成立如下应急领导小组：

组长： 副组长：

成员：项目部各部门成员。 6.2.2 应急小组职责如下

（1）组织应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、车辆、通信和组织指挥协调。 （3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。

（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 6.3 应急反应预案

（1）事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

（2）事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

（4）应急通信联络 项目负责人： 手机： 生产经理： 手机： 技术负责人： 手机：

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安全总监： 手机：

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

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七、附图

7.1 地下室及裙楼模板支架布置图

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7.2 塔楼模板支架布置图

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八、附件：模板及其支架设计计算书

8.1 KZ1模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) KZ2 4900 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 1200 1200 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 4.9 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.9]＝min[38.4，117.6]＝38.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面木胶合板 15 6 500 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 10000 6 26

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模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.242-0.121×0.88×0.242＝-0.15kN·m

σ＝Mmax/W＝0.15×106/(1/6×500×152)＝8N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×2404/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝240/400＝0.6mm

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满足要求！

四、小梁验算

小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 142.92 15.44 200 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×70 40.83 9350 1、强度验算

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.24×48.42＝11.62 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/40.83×103＝5.99N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.24×38.4＝9.22 kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！

五、柱箍验算

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柱箍类型 柱箍材质规格 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23槽钢 8号槽钢 25.3 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 101.3 205

模板设计立面图

1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

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M1＝2.72kN·m，N1＝7.3kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝2.72kN·m，N2＝7.3kN

M/Wn＝2.72×106/(25.3×103)＝107.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

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短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝2.04mm≤[ν]＝l/400＝3.42mm ν2＝2.04mm≤[ν]＝l/400＝3.42mm 满足要求！

六、对拉螺栓验算

对拉螺栓型号 扣件类型 M14 碟形18型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 18 N＝7.3×2=14.6kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

N＝7.3×2=14.6kN≤18kN 满足要求！ 8.2 KZ2模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) KZ2 3500 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 1200 1000 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝4 1.15 3.5 31

**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

土顶面总高度H(m) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.5]＝min[38.4，84]＝38.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面木胶合板 15 6 500 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 10000 5

模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

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**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.252-0.121×0.88×0.252＝-0.16kN·m

σ＝Mmax/W＝0.16×106/(1/6×500×152)＝8.68N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/m

ν＝0.632ql/(100EI)＝0.63×19.2×250/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.34mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！

四、小梁验算

小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 244

4

矩形木楞 142.92 15.44 300 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×70 40.83 9350 1、强度验算

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×48.42＝12.1 kN/m

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小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.kN·m

σ＝Mmax/W＝0.×106/40.83×103＝13.34N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×38.4＝9.6 kN/m

面板变形图(mm)

ν＝1.48mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！

五、柱箍验算

柱箍类型 柱箍材质规格 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23槽钢 8号槽钢 25.3 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 101.3 205 34

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模板设计立面图

1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝2.93kN·m，N1＝7.88kN

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**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝2.12kN·m，N2＝6.3kN

M/Wn＝2.93×106/(25.3×103)＝116.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

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短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝2.19mm≤[ν]＝l/400＝3.42mm ν2＝1.1mm≤[ν]＝l/400＝2.92mm 满足要求！

六、对拉螺栓验算

对拉螺栓型号 扣件类型 M14 碟形18型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 18 N＝7.88×2=15.76kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

N＝7.88×2=15.76kN≤18kN 满足要求！ 8.3 KZ3模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) KZ3 4900 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600 600 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝4 1.15 4.9 37

**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

土顶面总高度H(m) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.9]＝min[38.4，117.6]＝38.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面木胶合板 15 4 500 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 10000 4

模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

38

**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.22-0.117×0.88×0.22＝-0.1kN·m

σ＝Mmax/W＝0.1×106/(1/6×500×152)＝5.2N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×2004/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！

四、小梁验算

小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 142.92 15.44 200 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×70 40.83 9350 1、强度验算

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**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/40.83×103＝4.99N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×38.4＝7.68 kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.1mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！

五、柱箍验算

柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23钢管 Ф48×3 4.49 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 10.78 205 40

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模板设计立面图

1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.8kN·m，N1＝3.65kN

41

**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.8kN·m，N2＝3.65kN

M/Wn＝0.8×106/(4.49×103)＝177.2N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

42

**·总部壹号一期工程 模板工程专项施工方案

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝1.77mm≤[ν]＝l/400＝1.92mm ν2＝1.77mm≤[ν]＝l/400＝1.92mm 满足要求！

六、对拉螺栓验算

对拉螺栓型号 扣件类型 M14 碟形18型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 18 N＝3.65×2=7.3kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

N＝3.65×2=7.3kN≤18kN 满足要求！ 8.4 Q1模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) Q1 4900 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 400 5800 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝4 1.15 4.9 43

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土顶面总高度H(m) 倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.9]＝min[38.4，117.6]＝38.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板布置

小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 225 500 450 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 150 200 150 500

44

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模板设计立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4

1、强度验算

q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.15kN·m

σ＝Mmax/W＝0.15×106/18750＝7.81N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 矩形木楞 小梁材料规格(mm) 50×70 45

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22小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 315.44 40.83 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 49350 142.92

1、强度验算

q＝bS承＝0.26×48.42＝12.71kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.27kN·m

σ＝Mmax/W＝0.27×106/40830＝6.55N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.26×38.4=10.08kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm 满足要求！

46

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3、支座反力计算

R1=6.39kN，R2=...R25=5.48kN，R26=3.35kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32双钢管 205 8.98 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3 206000 21.56

1、强度验算

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.75kN·m

σ＝Mmax/W＝0.75×106/80＝83.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

主梁变形图(mm)

ν＝0.52mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+250]＝475mm

47

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对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+200]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.48×0.5×48.42＝10.92kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！ 8.5 Q2模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) Q2 3900 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 250 5800 二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 3.9 倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.9]＝min[38.4，93.6]＝38.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板布置

小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 225 500 450 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 150 200 150 500 1/2

48

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模板设计立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4

1、强度验算

q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m

面板弯矩图(kN·m)

49

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Mmax＝0.15kN·m

σ＝Mmax/W＝0.15×106/18750＝7.81N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 15.44 40.83 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4250×70 9350 142.92

1、强度验算

q＝bS承＝0.26×48.42＝12.71kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

50

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小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.27kN·m

σ＝Mmax/W＝0.27×106/40830＝6.55N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝0.26×38.4=10.08kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算

R1=6.39kN，R2=...R25=5.48kN，R26=3.35kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32双钢管 205 8.98 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3 206000 21.56

1、强度验算

51

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主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.75kN·m

σ＝Mmax/W＝0.75×106/80＝83.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

主梁变形图(mm)

ν＝0.52mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+250]＝475mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+200]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.48×0.5×48.42＝10.92kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

8.6 KL1模板及支架计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL1 350×800 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 6.5 4.9 二、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 面板及小梁 0.3 20.1 52

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模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 30.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1000 1200 1500 1000、1200 居中 600 1 按混凝土梁梁宽均分 600 3 250 设计简图如下：

53

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平面图

立面图

四、面板验算

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面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.182＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.72N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×17/(100×10000×281250)＝0.036mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×24.91×0.18+0.437×1.76×0.18＝1.77kN

R2=1.25q1l=1.25×26.67×0.18＝5.83kN

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标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.18＝1.35kN R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.18＝4.48kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 40.83 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.77+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×

(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，5.83+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.88kN/m

q2＝max[1.35+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，4.48+(0.3-0.1)×0.35/2]＝4.52kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.88×12，0.5×5.88×0.252]＝0.63kN·m

σ＝Mmax/W＝0.63×106/40830＝15.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！

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2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.88×1，5.88×0.25]＝3.567kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.567×1000/(2×50×70)＝1.53N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.52×10004/(100×9350×1429200)＝2.14mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.52×2504/(8×9350×1429200)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.88×1，0.393×5.88×1+5.88×0.25]＝6.72kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.79kN，R2＝6.72kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.52×1，0.393×4.52×1+4.52×0.25]＝5.17kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.31kN，R'2＝5.17kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

57

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1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.4×106/4490＝.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.358kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.358×1000/424＝15.84N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.43kN≤8kN

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单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.43kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32钢管类型 Ф48×3 424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1×1.52/10＝0.05kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m 2)小梁验算

q1＝max{1.63+(0.3-0.1)×0.35/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，5.34+(0.3-0.1)×0.35/2}=5.37kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.41kN，R2＝12.57kN，R3＝0.41kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.41+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.35/2)/2×1，12.57，0.41+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/2×1]+0.05/1.2＝12.65kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝129.23/(0.63×424)+0.05×106/4490＝57.28N/mm2≤[f]＝205N/mm2

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满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.44kN≤[N]＝30kN 满足要求！

8.7 KL2模板及支架计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL2 400×800 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 6.5 4.9 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

60

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新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1000 1200 1500 1000、1200 居中 600 1 按梁两侧立柱间距均分 600 4 250 设计简图如下：

平面图

61

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m

62

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q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×24.91×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.04kN·m

σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×20.5×133.334/(100×10000×281250)＝0.016mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×24.91×0.13+0.45×1.76×0.13＝1.43kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×24.91×0.13+1.2×1.76×0.13＝3.94kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×20.5×0.13＝1.09kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×20.5×0.13＝3.01kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 40.83 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

63

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q1＝max{1.43+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×

(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×

(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.94+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=3.97kN/m

q2＝max[1.09+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.01+(0.3-0.1)×0.4/3]＝3.03kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.97×12，0.5×3.97×0.252]＝0.42kN·m

σ＝Mmax/W＝0.42×106/40830＝10.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.97×1，3.97×0.25]＝2.408kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.408×1000/(2×50×70)＝1.03N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.03×10004/(100×9350×1429200)＝1.43mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.03×2504/(8×9350×1429200)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

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承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.97×1，0.393×3.97×1+3.97×0.25]＝4.kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.33kN，R2＝R3＝4.kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.03×1，0.393×3.03×1+3.03×0.25]＝3.47kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.94kN，R'2＝R'3＝3.47kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.621×106/4490＝138.28N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.306kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.306×1000/424＝34.46N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.56kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.56kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规钢管类型 范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算

66

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Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1×1.52/10＝0.05kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m 2)小梁验算

q1＝max{1.32+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.61+(0.3-0.1)×0.4/3}=3.kN/m

同上四～六计算过程，可得： R1＝0.kN，R2＝13.63kN，R3＝0.kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1，13.63，0.+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1]+0.05/1.2＝13.7kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝13703./(0.63×424)+0.05×106/4490＝61.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝14.61kN≤[N]＝30kN 满足要求！

8.8 KL3模板及支架计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL3 350×1700 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 6.5 4.9 67

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二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 1200 1500 900、1200 居中 600 1 按混凝土梁梁宽均分 600 68

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梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 4 100 设计简图如下：

平面图

69

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)

70

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×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝.56kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.79kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×52.79×0.122+0.117×1.76×0.122＝0.07kN·m

σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.84N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×43.45×116.674/(100×10000×281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×52.79×0.12+0.45×1.76×0.12＝2.56kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×52.79×0.12+1.2×1.76×0.12＝7.02kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×43.45×0.12＝2.03kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×43.45×0.12＝5.58kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 40.83 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

71

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q1＝max{2.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(1.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×

(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，7.02+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=7.05kN/m

q2＝max[2.03+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(1.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，5.58+(0.3-0.1)×0.35/3]＝5.6kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l1，0.5q1l2]＝max[0.107×7.05×0.9，0.5×7.05×0.1]＝0.61kN·m

σ＝Mmax/W＝0.61×106/40830＝14.97N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.05×0.9，7.05×0.1]＝3.852kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.852×1000/(2×50×70)＝1.65N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.6×9004/(100×9350×1429200)＝1.74mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝5.6×1004/(8×9350×1429200)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

72

2

2

2

2

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满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.05×0.9，0.393×7.05×0.9+7.05×0.1]＝7.25kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.77kN，R2＝R3＝7.25kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.6×0.9，0.393×5.6×0.9+5.6×0.1]＝5.76kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝4.23kN，R'2＝R'3＝5.76kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

73

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σ＝Mmax/W＝0.876×106/4490＝195.05N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝11.371kN

τmax＝2Vmax/A=2×11.371×1000/424＝53.N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.65kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.65kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32钢管类型 Ф48×3 424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

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长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+0.9×1.4×2]×1＝49.19kN/m 2)小梁验算

q1＝max{2.31+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，6.34+(0.3-0.1)×0.35/3}=6.36kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.61kN，R2＝20.92kN，R3＝0.61kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.61+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.35/2)/2×0.9，20.92，0.61+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/2×0.9]+0.04/1.2＝20.99kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝20988.78/(0.63×424)+0.04×106/4490＝87.28N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝22.74kN≤[N]＝30kN 满足要求！

8.9 KL4模板及支架计算书

一、工程属性

75

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新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL4 250×700 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 4.5 3.5 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1200 1200 1500 1200、1200 居中 600 76

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梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 1 按混凝土梁梁宽均分 600 3 450 设计简图如下：

平面图

77

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)

78

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×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.57×0.122＝0.05kN·m σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.23N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×17.95×12/(100×10000×281250)＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×21.81×0.12+0.437×1.76×0.12＝1.12kN

R2=1.25q1l=1.25×23.57×0.12＝3.68kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×17.95×0.12＝0.84kN R2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.12＝2.8kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 40.83 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

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q1＝max{1.12+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×

(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，3.68+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.71kN/m

q2＝max[0.84+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，2.8+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.83kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.71×1.22，0.5×3.71×0.452]＝0.53kN·m

σ＝Mmax/W＝0.53×106/40830＝13.1N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.71×1.2，3.71×0.45]＝2.674kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.674×1000/(2×50×70)＝1.15N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm

2

满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.83×12004/(100×9350×1429200)＝2.97mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.83×4504/(8×9350×1429200)＝1.09mm≤[ν]＝

80

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l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.71×1.2，0.4×3.71×1.2+3.71×0.45]＝4.9kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.6kN，R2＝4.9kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.83×1.2，0.4×2.83×1.2+2.83×0.45]＝3.74kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.23kN，R'2＝3.74kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

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σ＝Mmax/W＝0.321×106/4490＝71.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.379kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.379×1000/424＝15.94N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.22kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.22kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规钢管类型 范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

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长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.06kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m 2)小梁验算

q1＝max{1.03+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，3.38+(0.3-0.1)×0.25/2}=3.41kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.21kN，R2＝11.03kN，R3＝0.21kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.21+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.25/2)/2×1.2，11.03，0.21+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.25/2)/2×1.2]+0.06/1.2＝11.12kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11123.68/(0.63×424)+0.06×106/4490＝53.65N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.66kN≤[N]＝30kN 满足要求！

8.10 KL5模板及支架计算书

一、工程属性

83

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新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL5 600×550 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 6.5 3.5 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1200 1200 1500 1200、1200 居中 600 84

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梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 1 按混凝土梁梁宽均分 600 4 250 设计简图如下：

平面图

85

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)

86

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×0.55)+1.4×0.7×2]×1＝18.93kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.55]×1＝17.16kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.55]×1＝14.12kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×17.16×0.22+0.101×1.76×0.22＝0.06kN·m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×14.12×2004/(100×10000×281250)＝0.0mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×17.16×0.2+0.45×1.76×0.2＝1.53kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×17.16×0.2+1.2×1.76×0.2＝4.2kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×14.12×0.2＝1.13kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×14.12×0.2＝3.11kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9750 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 42.83 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

87

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q1＝max{1.53+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×

(0.55-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×

(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，4.2+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3}=4.25kN/m

q2＝max[1.13+(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×(0.55-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，3.11+(0.3-0.1)×0.6/3]＝3.15kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.25×1.22，0.5×4.25×0.252]＝0.65kN·m

σ＝Mmax/W＝0.65×106/42830＝15.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.25×1.2，4.25×0.25]＝3.094kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.094×1000/(2×50×70)＝1.33N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm

2

满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.15×12004/(100×9750×1429200)＝2.96mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.15×2504/(8×9750×1429200)＝0.11mm≤[ν]＝

88

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l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.25×1.2，0.393×4.25×1.2+4.25×0.25]＝5.83kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.59kN，R2＝R3＝5.83kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.15×1.2，0.393×3.15×1.2+3.15×0.25]＝4.32kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.03kN，R'2＝R'3＝4.32kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

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主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.855×106/4490＝190.53N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.06kN

τmax＝2Vmax/A=2×8.06×1000/424＝38.02N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.36kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.36kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规钢管类型 范》JGJ162-2008 Ф48×3 90

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2立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 3424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.06kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+0.9×1.4×2]×1＝17.52kN/m 2)小梁验算

q1＝max{1.42+(0.3-0.1)×0.6/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，3.9+(0.3-0.1)×0.6/3}=3.94kN/m

同上四～六计算过程，可得： R1＝1.3kN，R2＝15.09kN，R3＝1.3kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.3+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.6/2)/2×1.2，15.09，1.3+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/2×1.2]+0.06/1.2＝15.18kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝15180.2/(0.63×424)+0.06×106/4490＝68.75N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝16.12kN≤[N]＝30kN

91

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满足要求！

8.11 LB1模板及支架计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) LB1 6.4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 350 5.6 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载1 (kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 3.9 1000 1000 1500 92

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立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板长边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 中心对称 200 300 垂直楼板长边 200 199 200，200 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 212 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计

94

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算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m

σ＝Mmax/W＝0.11×106/24000＝4.62N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.88kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.88×2004/(384×10000×144000)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 40.83 因[L/la]取整＝[00/1000]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

95

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.65kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.21kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.21×12+0.1×0.44×12＝0.21kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×12+0.21×2.2×1＝0.47kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.65×0.22/2，0.07×0.22/2+2.2×0.2]＝0.44kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.47，0.44]＝0.47kN·m σ＝Mmax/W＝0.47×106/40830＝11.48N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.21×1+0.62×0.44×1＝1.61kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×1+0.681×2.2＝1.55kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.65×0.2，0.07×0.2+2.2]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.61，1.55，2.22]＝2.22kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×70×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

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满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2＝1.82kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.82×10004/(100×9350×1429200)＝0.86mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.82×2004/(8×9350×1429200)＝0.03mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.52kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.26kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.86kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.26×1+1.223×0.38×1＝3.04kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.52×0.2＝0.5kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.52kN; 同理，R'＝1.52kN，R''＝0.76kN

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正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.86×1＝2.12kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.86×0.2＝0.37kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.06kN; 同理，R'＝1.06kN，R''＝0.53kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.78kN·m

σ＝Mmax/W＝0.78×106/4490＝173.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.43kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.43×1000/424＝20.87N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

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主梁变形图(mm)

νmax＝1.35mm

跨中νmax=1.35mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 悬挑段νmax＝0.45mm≤[ν]=299/400=0.75mm 满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规钢管类型 范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.63

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×1×1.52/10＝0.05kN·m Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.05/1＝11.48kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝11483.88/(0.63×424)+0.05×106/4490＝52.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝11.48kN≤[N]＝30kN 满足要求！

8.12 LB2模板及支架计算书

一、工程属性

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新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) LB2 6.4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 130 5.2 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载1 (kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 3.5 1200 1200 1500 中心对称 200 100

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立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板长边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 200 垂直楼板长边 250 220 200，200 设计简图如下：

模板设计平面图

101

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模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 212 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

102

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W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.78kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.78×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/24000＝8.24N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.36kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.36×2504/(384×10000×144000)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 52.38 因[L/la]取整＝[00/1200]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.75kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.25＝0.96kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.96×1.22+0.1×0.79×1.22＝0.22kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L+0.21pL＝0.077×0.08×1.2+0.21×3.15×1.2＝0.8kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.75×0.22/2，0.08×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.8，0.63]＝0.8kN·m σ＝Mmax/W＝0.8×106/52380＝15.33N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.96×1.2+0.62×0.79×1.2＝1.29kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×1.2+0.681×3.15＝2.2kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.75×0.2，0.08×0.2+3.15]＝3.17kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.29，2.2，3.17]＝3.17kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×70×50)＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

104

2

2

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3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.25＝0.kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.×12004/(100×9350×1429200)＝0.87mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.×2004/(8×9350×1429200)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.49kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.25＝1.02kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.25=0.94kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.02×1.2+1.223×0.47×1.2＝2.09kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.49×0.2＝0.3kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.04kN; 同理，R'＝0.98kN，R''＝1kN 正常使用极限状态

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按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.94×1.2＝1.29kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.94×0.2＝0.19kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.65kN; 同理，R'＝0.61kN，R''＝0.62kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.kN·m

σ＝Mmax/W＝0.×106/4490＝143.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.×1000/424＝13.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

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主梁变形图(mm)

νmax＝1.mm

νmax＝1.mm≤[ν]＝3mm 满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规钢管类型 范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.63

Mw=0.9×1.4ωklah/10=0.9×1.4×0.18×1.2×1.5/10＝0.06kN·m Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1]×1.2×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝7.93kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝7926.06/(0.63×424)+0.06×106/4490＝41.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 2

2

2

2

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.93kN≤[N]＝30kN 满足要求！

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