目录
第一章 编制说明及依据 ........................................................................................................................................ 0 第一节 编制依据 ................................................................................................................................................ 0 第二节 工程概况 ................................................................................................................................................ 0 第三节 模板设计原则 ........................................................................................................................................ 1 第二章 施工安排.................................................................................................................................................... 2 1、施工部位及工期安排.................................................................................................................................... 2 2、劳动组织及职责分工.................................................................................................................................... 2 第三章 施工准备.................................................................................................................................................... 3 1、技术准备 ....................................................................................................................................................... 3 2、安全准备 ....................................................................................................................................................... 3 3、机具准备 ....................................................................................................................................................... 3 4、材料准备 ....................................................................................................................................................... 4 5、材料选型 ....................................................................................................................................................... 5 第四章 模板支撑设计原则 .................................................................................................................................... 6 1、实用性 ........................................................................................................................................................... 6 2、安全性 ........................................................................................................................................................... 6 3、经济性 ........................................................................................................................................................... 6 4、方案概述 ....................................................................................................................................................... 6 5、设计参数： ................................................................................................................................................... 6 6、其他构造措施 ............................................................................................................................................... 7 7、模板设计 ....................................................................................................................................................... 7
（1）梁 ........................................................................................................................................................... 7
（2)板 .............................................................................................................................................................. 9 （3）楼梯模板 ............................................................................................................................................... 9 （4）后浇带脚手架搭设 ............................................................................................................................. 10
第五章 模板安装质量要求 .................................................................................................................................. 11 1、模板制作 ..................................................................................................................................................... 11 2、墙模板安装 ................................................................................................................................................. 11 3、柱模板安装 ................................................................................................................................................. 11 4、梁、板模安装 ............................................................................................................................................. 11 5、楼梯模板安装要求 ..................................................................................................................................... 12 6、模板支设的质量要求.................................................................................................................................. 13 7、板模支设的质量控制措施 .......................................................................................................................... 13 8、轮扣式脚手架支设的搭设要求 .................................................................................................................. 14 9、直插式双自锁多功能脚手架支设的质量要求 .......................................................................................... 15 10、注意事项 ................................................................................................................................................... 15 第六章 成品保护.................................................................................................................................................. 17
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第七章 模板施工应注意的问题 .......................................................................................................................... 18 第八章 模板安装和拆除的安全保证措施 .......................................................................................................... 19 1、模板施工前的安全准备工作 ...................................................................................................................... 19 2、模板施工的安全保证措施 .......................................................................................................................... 19 3、模板拆除的安全、技术要求 ...................................................................................................................... 19 第九章 文明施工及防火要求 .............................................................................................................................. 22 第十章 混凝土浇筑方法及技术措施 .................................................................................................................. 24 1、混凝土浇筑路线 ......................................................................................................................................... 24 第十一章 监控措施.............................................................................................................................................. 25 第十二章 施工应急预防措施 .............................................................................................................................. 27 1、制定措施目的 ............................................................................................................................................. 27 2、高处坠落事故发生原因和预防措施 .......................................................................................................... 27 3、浇筑过程中模板塌坍事故发生原因和预防措施 ...................................................................................... 28 4、发生事故后的应急救援措施 ...................................................................................................................... 29 5、外部相关部门联系方式及救援路线 .......................................................................................................... 32 第十三章 计算书.................................................................................................................................................. 33 1、300×1000梁模板计算书 ............................................................................................................................ 33 2、400×900梁模板计算书 .............................................................................................................................. 40 4、700×1000梁模板计算书 ............................................................................................................................ 48 5、700×1000梁侧模板计算书 ........................................................................................................................ 56 6、200板模板计算书 ...................................................................................................................................... 61
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第一章 编制说明及依据
第一节 编制依据
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 标准名称 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工模板安全技术规范》 《建筑结构荷载规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《施工现场临时用电安全技术规范》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 本工程施工图纸 本工程施工组织设计 标准编号 JGJ130—2011 JGJ162-2008 GB50009—2012 GB 50300—2013 GB 50204-2015 JGJ 46-2005 JGJ80—-91 JGJ59—-2011 DBJ15-98—2014 建质［2009］87号文 建质［2009]254号文 第二节 工程概况
序号 1 2 3 4 5 内容 工程名称 工程地点 建设单位 监理单位 施工单位 说明与要求 本工程由＊***＊有限公司开发,拟建项目位于场地西侧为新区大道，场地与新区大道之间有高压电缆，煤气管道、通讯光缆、市政排污管离场地建筑物距离22～30米。东侧及北侧为白石龙村居民楼，在西北角有一个排污口靠近居民楼旁,东侧离建筑物大概11米处有高压电缆和一条市政雨水排水管 。南侧为宁远路，有一条市政雨水排水管。
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施工场地没有其他管线通过。场地周边道路可较快捷连接深圳市主要市政道路，场地交通条件便利。为白石龙工业区城市更新项目中的03地块，用地性质为商住用地。用地面积为13172.2平方米，建筑面积为78844.11平方米.设计1栋A座29层综合楼，高度93.5米，B座30层,高度97米。2栋A座设计9层，建筑高度46.5米，B座设计21层,建筑高度99.8米。地下共2层,地下一层、二层为小型汽车库及设备用房，负二层高3.85米,负一层高4。6米。首层为商铺，二层以上是商品房。01地块为商业用地。用地面积为3645.91平方米，建筑面积为约50367平方米,设计为地面24层，三层地下室。建筑高度96.1米.首层为功能使用层设公交车站，警务室等，二层以上是商业、办公用。地下一层、二层为小型汽车库及设备用房。地下三层为6级人防区，平时为小型汽车库。基础为人工挖孔灌注桩基础，地基基础设计等级为甲级。02地块为3层幼儿园和4层辅助用房建筑用地,用地面积2700平方米,建筑面积约2400平方米和747.88平方米.基础设计为筏板满堂红基础,地基基础设计等级为乙级。
本项目用地规划面积为约19518.11平方米，总建筑面积约为：132358.99平方米。其中，地上建筑面积约为：100815.41平方米，地下建筑面积为：31543.58平方米，人防建筑面积为1723.15平方米.本工程设计标高±0.000相当于绝对标高74.～75.8米，抗浮设计水位标高为73。5米。
本方案仅适用于层高高度小于等于5米的主体结构工程的梁板模板. 板尺寸 200、180、150、120、100 梁尺寸 200×400、200×450、200×470、200×500、200×550、200×600、200×650、200×700、200×1200、200×1800、250×500、300×450、300×550、300×600、300×700、300×800、400×800、400×1200、200×1800、500×800、500×900、700×1000 第三节 模板设计原则
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1.模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2。在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3.选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4.结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收.
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第二章 施工安排
1、施工部位及工期安排
根据总进度安排施工部位及工期安排见下表
序号 施 工 部 位 主体砼结构封顶完成时间 1 梁板柱 随工程进度 2、劳动组织及职责分工
（1）、管理人员组织及职责分工：详见施工组织设计 （2)、劳务分包队人员组织及职责分工：详见施工组织设计 （3）、工人分工及数量
根据施工进度计划及施工流水 段划分进行劳动力安排,主要劳动力分工及数量见表如下：
劳动力准备一览表
序号 施工部位 工种 人数 墙 1 2 3 木工 电焊工 电工 100 16 10 主体结构 梁、板 150 16 10 柱 150 ~2~
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第三章 施工准备
1、技术准备
组织项目部技术、施工、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审对图纸中存在问题与设计、监理、甲方共同协商解决，取得一致意见后，做好记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位尺寸、标高，制定模板初步设计方案。
编制 审核 审批 名字 叶广泽 钱之平 令狐延 学历 本科 本科 本科 专业 土木工程 工民建 土木工程 职称 工程师 高级工程师 教授级高级工程师 职务 项目技术负责人 公司总工程师 企业技术负责人 2、安全准备
2.1组织架构
2。2安全生产领导小组主要人员电话一览表 姓名 主要任务 现场总负责，协调现场各单位的救援工作 协助项目经理工作，负责外部协调及联系 负责现场保护及善后工作 负责救援物资的组织 现场秩序维护及疏散人群 负责现场急救及排除险情 负责保护伤员并送就近医院抢救 负责现场水电的断、送及后勤工作 电话 3、机具准备
主要机具及工具准备详见表如下 序号 1 2 3 4 5 名 称 锤子 单头板手 圆盘锯 木工平刨床 手电钻 规 格 重量0.25、0.5kg MJ104 MB504 功 率 3kw 2kw 数 量 500 300 8 8 15 开口宽（㎜）17～19、22～24 ~3~
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6 7 8 9 10 11 12 13 手提电锯 手提电刨 钢丝钳 水平尺 钢卷尺 直尺 靠尺 塞规 M—651A 长150、175㎜ 长450、500、550㎜ 5m、20m、50m 3~2m 2m 一般 1.05kw 0。45kw 10 4 40 40 30 20 6 6 4、材料准备
本工程室内外墙、柱、梁板等模板,拟采用夹板模板施工，选用18厚优质胶合板（墙柱选用优质黑色模板，梁板采用普通模板）和50×100木枋制作,支撑用轮扣式钢管脚手架采用Φ48×3。5mm,同时配备普通扣件钢管脚手架、Ф14对拉螺栓进行固定。
（1)、模板面采用胶合板表面应平整,不得有脱皮，分层现象，腐朽、脆裂的模板不得使用，制作的模板拼缝应严密。
（2）、选用的木枋应刨平、刨直，加工完成的大面尺寸应一致，小面不弯曲变形，木枋应无死节、无蛀孔、无腐朽、无断裂.
(3)、对螺杆应采用经检验合格的Ф14圆钢制成,两端(或一端）丝头规则，不得有断丝、滑丝现象，螺母应配套。
（4）钢管采用外径48㎜，壁厚3。5 ㎜的焊接钢也可采用同样规格的无缝钢管，主要与轮扣式钢管脚手架配合使用，钢管长度宜为4—6M,适合人工操作。有严重腐蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管应严禁使用。
(5)扣件采用可锻铸铁铸造扣件，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管对接连接。
（6）、轮扣式钢管脚手架构件、配件材料、制作要求。
○，1、支撑用的轮扣式钢管脚手架。钢管外径Ф48壁厚3。5mm,立杆高度为600～3000mm，立杆焊接轮盘对角尺寸为110mm，厚度为9mm;横杆长度300~2400mm,横杆插头厚度12mm.可调底托和顶托长为700mm。
错误!、立杆节点应按0.6m模数设置。
错误!、轮扣式钢管脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中的Q235A级普通钢管,其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700）的规定。
○4、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸或铸钢制造，轮盘、横杆插头、应用碳
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素钢制造，其材料机械性能应符合GB9440和GB11352的规定。
错误!、采用钢板热冲压整体成形的轮盘，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求板材厚度不得小于9mm，并经600～650℃的时效处理。严禁利用废锈蚀钢板制造。
错误!、立杆连接外套管壁厚不得小于3.5—0。25mm。内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。
错误!、杆件的焊接应用专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm。
错误!、在直插式双自锁型节点上同时安装1—4个横杆，每只横杆上的插头均应能与轮盘、立杆单独锁紧。
错误!、可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣,插入立杆内的长度不得小于150mm。
错误!、构配件外观质量要求：钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀;铸造件表面应光滑,不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不能有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊饱满，没有咬边、夹碴、裂缝等缺陷；立杆最大弯变形矢高不超过1/1500L，横杆斜杆变矢高不超过1/250L；可调构件螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀。
5、材料选型
材料进场使用前应复检合格,其验收内容与程序应满足JGJ130—2011、JGJ231—2010、JGJ300—2013等规范以及住建部建质[2009］ 254号文、粤建质函［2011]796号文等文件要求。
轮扣式钢管模板支撑架搭设应与模板施工相配合，根据楼层的层高及轮扣式钢管脚手架构件的尺寸规格,选择不同的模数进行组合。同时利用可调底座或可调顶托撑及短钢管进行调整底模标高。
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第四章 模板支撑设计原则
1、实用性
该工程结构质量要求高，主体结构要求一次性验收通过,接缝要严密,不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆；
2、安全性
在施工过程中，不变形，不破坏,不倒塌; 3、经济性
合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实施文明施工；
4、方案概述
本工程未达到住建部建质［2009]87号文附件二第二项论证条件且搭设高度≤4.5m的梁板模板满堂支撑架采用Φ48×3.5，轮扣式钢管脚手架（构配件材质与制作质量满足JGJ231第3。1、3.2、3.3节与附录表A—2、A-3的要求）与可调托撑（底板厚度≮5mm，螺杆外径≥36mm）作满堂支撑架[高宽比均≤2，立杆支承面为下层梁板］；以φ48。3×3。5（验算按φ48×3.0,下同)扣件式钢管及标准扣件等作剪刀撑等加固杆]。模板采用18厚胶合板、50×100截面木方（验算按40×90）次楞、M14对拉螺杆、蝴蝶扣等。所有构配件材料进场均按JGJ130-2011、JGJ300—2013、JGJ231—2010、GB50206—2012等规范及住建部建质［2009]254号文第3.2条、省住建厅粤建质[2011]796号文等要求检查与验收.
5、设计参数：
梁模板采用18厚胶合板，梁底小楞50×100的方木，平行于梁截面布置，采用轮扣式钢管搭设满堂模板支架，步距≯1500；当层高小于3米时,步距≯1800.梁两侧立杆双扣件节点，正对梁下立杆的上端，主楞双钢管，可调支撑托节点，支撑托伸出顶水平杆支支撑点的长度≯650(已含丝杆伸出长度200），梁下轮扣式支撑系统具体做法及分类如下：梁1：截面尺寸A≤0。3m2。梁底小楞木方间距不大于200，梁下每排设两根立杆，梁板共用，纵横向间距900×900，单钢管主楞，双扣件节点。梁2：截面尺寸0.3m2＜A≤0.36m2.梁两侧轮扣立杆间距900，梁板共用，梁底小楞木方间距不大于250；梁下每排设四根立杆,横向间距300，正对梁中另增加的两根扣件式钢管做承重立杆上端，
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主楞双钢管，可调支撑托节点，每排立杆纵向间距900;或梁下每排设三根立杆，正对梁中另增加的一根扣件式钢管做承重立杆上端，主楞双钢管，可调支撑托节点，每排立杆横向间距450,纵向间距450;梁3:截面尺寸0。36m2＜A≤0。7m2.梁底小楞木方间距不大于250,梁下和周边的轮扣架立杆纵横间距为（梁宽+500）/3，纵距为450，正对梁下每排专门布置两根扣件式钢管做承重立杆，在梁下居中对称布置，用扣件与纵横向水平杆连接，步距均与轮扣架同步。2、板下:板厚≤200，18厚胶合板， 50×100小楞方木，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点，支撑托伸出顶水平杆支支撑点的长度≯650（已含丝杆伸出长度200），用轮扣式钢管搭设满堂模板支架，立杆纵横向间距为900×900，步距≯1500；当层高小于3米和板厚≤140时，步距≯1800。
6、其他构造措施
立杆接长采用配套连接套管（内径与立杆钢管外径间隙≤2mm，套管总长、插入长度及错开位置应满足JGJ231-2010第3.3.5条、7。4.4条等规定）。立杆顶端采用双钢管主楞与可调托撑节点。水平杆步距≤1500并双方向全部拉通且与周边已浇筑砼的竖向构件采用钢管抱箍、拉紧顶牢等方式刚性拉结（水平固结点竖向间距≤3m、水平间距≤8m）。扫地杆距地≤450。支撑托伸出顶水平杆支支撑点的长度≯650（已含丝杆伸出长度200）。支架外围周圈、内部双方向每≤6跨在支架全宽范围内由底至顶设竖向连续剪刀撑（搭接长度≥1m且不少于3个扣件连接；底端与地面顶紧，水平夹角在45º~60º之间）；顶层、扫地杆层设水平剪刀撑。梁板达到拆模强度前，下层梁板支撑不拆除。砼浇筑设备与管道均另单独搭设支撑架，不与模板支架相连。高空、临边防护、用电防火与防雷接地措施均完善可靠，满足相关安全规范与现场环境要求.
7、模板设计 (1）梁 梁的分类：
序号 梁宽分类 梁截面尺寸 200×400、200×450、200×470、200×500、200×550、200×600、200×650、200×700、200×1200、250×500、300×450、300×550、300×600、300×700、300×800、300×800 400×800、400×900 备注(梁板立杆共用） 梁底每排二根支撑 1 第一类 2 3 第二类 第三类 梁底每排四根支撑 梁底每排四根支200×1800、400×1200、500×800、500×900、700×1000 撑 ~7~
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A. 当梁截面小于0.36㎡＜梁截面积≤0。7㎡时,每排四根立杆。以700×1000截
面梁为验算对象
适用于200×1800、400×1200、500×800、500×900、700×1000等梁截面 以2栋A座标准层模板支架搭设高度为5m，梁截面 B×D=700mm×1000mm为例进行设计,立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距h=1。50m，梁两侧立杆间距1。30m，中间增加两根立杆，梁底按照均匀布置立杆4排。面板厚度18mm。木方50×100mm.梁模托梁采用双钢管48×3.5mm.梁两侧的楼板厚度0。20m。
梁底模板木方间距200mm,梁侧模板内龙骨间距225mm，内龙骨采用50×100mm木方,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+600mm,断面跨度方向间距450mm,直径14mm。面板厚度16mm，木枋50×100.
剖面图 梁侧模板设计 B. 当梁截面0.30㎡＜梁截面积≤0.36㎡时，每排四根立杆。以400×900截面梁
为验算对象。
适用于400×800、400×900等梁截面
模板支架搭设高度为5m,梁截面 B×D=400mm×900mm为例进行设计，立杆的纵距(跨度方向） l=0。450m，立杆的步距 h=1。50m，梁底按照均匀布置立杆四排，梁侧两排立杆间距900。面板厚度16mm木方50×100mm。梁模托梁采用双钢管48×3。5mm.
梁底模板木方间距200mm，梁侧模板内龙骨间距225mm，内龙骨采用50×100mm木方,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置2道，顶端固定支撑1道，在断面内距离梁底间距200、600、1000mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，木枋50×100.
剖面图 C. 梁截面积≤0。30㎡时，每排2根立杆。以300×1000截面梁为验算对象。 适用于200×1800、400×1200、500×800、500×900、700×1000梁截面 以标准层模板支架搭设高度为5m，梁截面 B×D=300mm×1000mm为例进行设计，立杆的纵距(跨度方向） l=0。90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底按照均匀布置立杆2排,
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梁侧两排立杆900。梁模托梁采用双钢管48×3.5mm。
梁底模板木方间距200mm，梁侧内龙骨间距300mm，内龙骨采用50×100mm木方,采用2道对拉螺栓或1道对拉螺栓和1道固定支撑进行支撑,间距为距离底部200、400mm，断面跨度方向间距600mm直径14mm。
剖面图 （2)板
立杆纵横间距均900且与相邻梁板下立杆均纵横成行、间距成模数，板下第1根立杆距梁边≤300；板下次楞间距≤300(以板厚200为验算对象)。
以标准层模板支架搭设高度为5m，板厚200mm为例进行设计,立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m,其中底部扫地杆距离300mm,顶层水平杆间距500mm。面板厚度18mm，木方50×100mm，间距250mm.板模托梁采用双钢管48×3。5mm.
平面图 纵向剖面图 (平台支架应根据平台混凝土厚度荷载调节钢管竖向立杆间距。本次计算已经考虑了最大荷载)
满堂模板支架立柱,在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于500mm，并采用2个旋转扣件，分别在离杆端不小于100mm处进行固定；支架四周边、中间纵、横向应由底至上连续设置竖向剪刀撑，其间距≤6m；剪刀撑与地面夹角在45~60度之间，应与每一步立杆或横杆扣紧；梁、板支架立杆上的纵横水平杆、扫地杆和剪刀撑应相互连通、连接并形成整体,以保证支撑体系的整体稳定性。支架立柱高度超过5m时,应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距6~9m，竖向间距2～3m与建筑结构设置一个拉结点。
剪刀撑布置图
梁板整体模板支承体系布置剖面图
(3)楼梯模板
楼梯模板采用18mm厚优质胶合板，支撑架料采用Φ48×3。5mm轮扣式钢管脚手架支撑，具体搭设参照模板工程施工方案。
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(4)后浇带脚手架搭设
后浇带在两边结构完成后45天才能浇注,在这期间，后续工程还要往上施工，已施工过的后浇带两侧面的梁板结构就变成了悬挑构件,且要承受上部其它结构层的自重和施工荷载，因此，采取后浇带区域与其他部分的支撑体系按“自成体系、互不影响”的原则搭设，在主体结构底模板拆除时，后浇带区域的模板和支撑不受邻近模板支撑拆卸的影响。
具体施工时后浇带两侧支设受荷支撑两排，排距0.45m，沿后浇带方向间距0。45m，并设置剪刀撑。该部分模板支撑系统要相对独立，以便于其他模板及支撑的正常拆除和周转。后浇带模板单独成体系，宽度为过后浇带边线内侧1.0米,排列整齐,后浇带所用脚手架全部涂成明显的黄色，以和普通脚手架区别开，并用警示牌标示严禁拆除.
后浇带模板支撑图 ~10~
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第五章 模板安装质量要求
1、模板制作
模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。
2、墙模板安装
（1）、根据测量控制线，在墙的钢筋网上加焊钢筋撑铁,以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上、下部均须加设撑铁来控制墙模板,撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐；
（2）、在外墙导墙顶部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平层，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度;
（3)、外墙模板支撑架严格按照外墙模板支撑计算要求进行安装;
(4)、在模板安装封闭前必须将墙根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗； 3、柱模板安装
（1）、严格按柱模图进行拼模安装；
（2）、放出柱边线及300控制线,校正绑扎柱筋及安装垫块；
(3）、柱模安装校正、加固。安装柱模时,采取拼装一次性安装到位，柱底留一100mm×200mm清扫口,用于清理杂物及冲洗水出水口;
4、梁、板模安装 （1)、施工顺序
放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模 （2)、放线
模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安装模板支架立杆位置线；
（3)、搭设支模架
直插双自锁型多功能钢管模板支撑架搭设：按不同的板面标高分单元进行。先按层高选择好立杆模数进行组合，每个单元尽量选用一种组合模数,这样就形成所有水平杆在同一个平面内。选好立杆模数后，再进行梁底支撑架的搭设，然后再进行板底部分支撑架的搭设，水平杆先从一边向另一边进行，最后一跨根据不同间距选择不同规格的水
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平杆进行收尾配合搭设.全部立杆、横杆搭设完毕，再进行斜杆搭设，模板支架高度超过4m时，应在四周拐角处设置斜杆或四面设置八字斜杆，并在每隔5跨设置一组通高斜杆.梁底部位水平承重杆模数不合的采用扣件钢管进行补充搭设.模板支架可调底座节丝杆外露长度不应大于300 mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于500mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过500mm,且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。
梁、板支撑体系应按规范构造要求设置扫地杆、纵横向水平杆及水平、垂直剪刀撑，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与先浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保模板体系的整体稳定。
（4)、安装梁底模
梁底模下设50×100方木＠200，就位于支撑上后，用广线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。
(5）、安装梁侧模
当梁底模安装校正后,再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模模型的上口高度控制，同时须加设木龙骨间距为：＠250，并将侧模与底板连接，梁侧模盖板模，用铁钉固定,模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，后用双钢管及对拉螺杆进行加固。
（6）、安装板底模
支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度,并抄平检查。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接,用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴,然后经检查合格后涂刷脱模剂。
楼板上的预埋件和预留洞应在混凝土浇筑前检查有无遗漏，不得成型后再开洞.安装时先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定；
楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。
（7）、安装梁柱节点模
梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固,有无漏设支撑。
5、楼梯模板安装要求
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施工前应根据实际层高放样,先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑)的固定，防止浇筑砼时模板移动。踏步模板应根据楼梯踏步结构尺寸要求制作成模型进行封闭覆盖,防止浇筑时混凝土到处流动,覆盖后每隔几阶可留一个混凝土入口及振捣口。
6、模板支设的质量要求
（1）、施工时模板就位要准确,穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确；
(2)、模板应具有足够强度、刚度及稳定性,能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧；
(3)、模板拼缝要严密，经过多次周转的模板边存有缺陷，拼装后不大于1mm的缝隙可用粘胶带封闭；如果试拼装时缝隙大于1mm时，应对模板边做修平处理后在安装牢固。
（4)、墙、柱下脚口接缝必须严密，安装后可在墙、柱脚模板周边用水泥砂浆封闭。砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面；
(5）、支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”.
（6）、柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度,进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。
（7）、模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内.
项 目 轴线位置 板表面标高 柱、梁 全高≤5m 层高垂直度 全高＞5m 相邻板面高低差 表面平整（2m长度以上） 8 2 5 经纬仪或吊线、钢尺 钢尺检验 2m靠尺和塞尺检查 允许偏差 5 ±5 +4，—5 6 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺 7、板模支设的质量控制措施
所有的结构支架前均应由专业工长进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整；
（1）、模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现,安拆均设专人负责。
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(2)、为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模,在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷油性隔离剂；
（3)、在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位,避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。
(4)、浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面 上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定,要适时，以防模板变形。
(5）、楼板浇筑后不得过早堆放施工周转材料，避免荷载过大、集中造成结构变形裂缝。测量放线应在板面混凝土强度达到能上人强度后方可进行；
(6）、为确保质量，应相应制定奖惩措施。 8、轮扣式脚手架支设的搭设要求
(1)、立杆布置应满足承插型支架横杆的模数要求，立杆应纵横成行、板下支架水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下立杆联接，梁（墙）边第1排板下立杆距梁（墙)边距离≤300。
(2)、支架顶层水平杆步距按JGJ231规程5.3节要求,宜比最大步距减小一个盘扣的距离。
(3）、支架的竖向、水平剪刀撑或斜杆布置应满足JGJ162-2008规程6.2节的要求。 满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于500mm，并采用2个旋转扣件，分别在离杆端不小于100mm处进行固定;支架四周边、中间纵、横向应由底至上连续设置竖向剪刀撑，其间距≤6m；剪刀撑与地面夹角在45～60度之间，应与每一步立杆或横杆扣紧;梁、板支架立杆上的纵横水平杆、扫地杆和剪刀撑应相互连通、连接并形成整体，以保证支撑体系的整体稳定性.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45º~60º。支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m,竖向间距2~3m与建筑结构设置一个拉结点。
(4）、模板支撑架应根据施工荷载组配横杆及选择步距，根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。
(5）、模板支架高度超过4m时,应在四周拐角处设置斜杆或四面设置八字斜杆,并在每隔5跨设置一组通高斜杆。
(6）、模板支撑架可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法，当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采用独立支撑的方法。并与楼板支撑连成一体。
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（7）、模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调顶托撑调整底模标高。
(8)、模板支架可调底座节丝杆外露长度不应大于300 mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于500mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过500mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm.
（9）、按施工图纸和方案先弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行.
(10）、在节点处横杆，插头与立杆轮盘必须敲紧，横杆搭设三层后必须检查立杆不得浮动；横杆搭设必须从一个方向向其它方向延伸搭设,或从中间向外延伸搭设，不得从两边向中间延伸搭设。
(11）、建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。 （12)、立杆沿梁跨度方向纵距为900，板下立杆间距纵、横向间距900，故要求立杆纵横成行、板下支撑体系的水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下立杆连接，保证架体的整体性。先施工部位立杆沿梁跨度方向纵距为450.
（13)当现场横杆模数不满足要求时，水平杆采用扣件式钢管搭设，搭设标准按照JGJ130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范。搭设步距按照1200mm搭设，保证每节立杆都有一道水平杆。
9、直插式双自锁多功能脚手架支设的质量要求
（1）、地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢靠，排水畅通。 （2）、不允许立杆有浮动松动现象。
（3)、整架垂直度应小于1/500L，但最大不超过100mm。 （4）、横杆水平度，即横杆两端的高度偏差应小于1/400L。 (5)、全部节点上的插头要敲紧。
（6）、双自锁节点的检查验收，模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm,可调托座插入立杆长度不得小于150mm，丝杆的直径不得小于38mm,模板支架底座调节丝杆外露长度不得大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于500mm。
10、注意事项
鉴于轮扣式钢管脚手架横杆长度的模数限制，当梁下立杆不能以梁竖向中线为对称
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轴两侧均分布置时,须在梁底增设钢管立杆和水平杆，确保满足上栏“方案概述”的要求.梁下等立杆加密区与相邻板下立杆的水平杆拉通、延伸等构造措施，应满足JGJ300—2013规范的第5。2.6条、第5.2。7条等的规定.立杆支撑面砼的水平度、平整度与标高偏差应满足架体产品标准、其它脚手架标准及《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204对于现浇结构尺寸偏差的要求，以保证所有同一步的轮盘均在同一水平面上无标高偏差,以杜绝轮扣不紧、架体变形等现象发生。
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第六章 成品保护
1、坚持模板每次使用后,清理板面，涂刷脱模剂
2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面 3、搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆 4、安装楼层模板,对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋
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第七章 模板施工应注意的问题
(1)、成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后,决定采用多功能组合架和钢管脚手架相结合的模板系统.
（2）、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
（3）、支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理、安监验收合格后，方能进行钢筋安装。
（4）、模板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上爬下,应从外排栅进入工作面。
（5）、模板搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
（6)、混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员,待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。
（7）脚手架搭设时遇到后浇带的，后浇带表面封闭后，脚手架搭设在上面。遇到集水井处理方式为，封闭集水井在集水井表面搭设脚手架。(后浇带及集水井表面需要牢固）
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第八章 模板安装和拆除的安全保证措施
1、模板施工前的安全准备工作
（1）、模板施工前对管理人员和工人进行安全交底.
(2)、进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用.
(3）、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
(4）、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落.
（5）、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。
（6）、严重锈蚀、变形、,螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。 2、模板施工的安全保证措施
（1）、登高作业时,连接件必须放在箱盒或共具代内,严禁放在模板或脚手架上,扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内不得掉落.
（2）、组合钢模板装拆时，上下应有人接应,钢模板应随装拆随转运，不得堆放在脚手架板上,严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢固。
(3）、装拆模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过3米时必须搭设脚手架。装拆过程中,除操作人员外,下面不得站人,高处作业时，操作人员应挂上安全带.
（4)、安装墙、柱模板时，应随时支撑牢固，防止倾覆.
（5）、安装预组装成片模板时，应边就位边校正和安设连接件，并加设临时支撑稳固。
（6）、预组装模板装拆时，垂直吊运应采取两个以上的吊点,水平吊运应采取四个吊点，吊点应合理布置并做受力计算.
（7)、竖向模板和支架的支撑部分,安装在混凝土基础或者楼板上面荷载可以达到要求.
（8）、模板及其支撑在安装过程中，必须设置放倾覆的临时措施。 3、模板拆除的安全、技术要求 （1）、模板拆除的技术要求
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1）一般要求
拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时,应符合下列要求：
a)不承重的侧模板,包括梁、柱、墙侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而破损后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到目的1N/mm2即可拆除。
b）承重模板,包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。
现浇结构拆模时所需混凝土强度
项次 结构类型 结构跨度 ≦2 1 板 ﹥2,≦8 ﹥8 ≦8 2 梁、拱、壳 ﹥8 ≦2 3 悬臂构件 ﹥2 100 100 75 按混凝土达到设计强度标准值的百分率计(%） 50 75 100 75 c）在拆模过程，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求,有影响到结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。
d)已拆除模板及其支撑的混凝土结构,应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后,才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。
2）拆除之前必须有拆模申请,并根据同条件养护试块测试结果达到规定时,技术负责人方可批准拆模。
3）对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20℃,以免发生温差裂缝。
4）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时,可按“先支的后拆，后支的先拆\"的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。
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（2)、模板拆除时的安全要求 1）现浇楼板及框架结构拆模
框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍→拆除柱侧模→拆楼板底模→拆除梁侧模→拆除梁底模.拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。
模板立柱有多道水平拉杆.应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除,以免立柱模板倾倒伤人.多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑,可根据施工进度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。
2）拆模不能采取猛撬、以致大片坍落的方法拆除顶模。
3）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理,以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。
4）拆模顺序一般应是后支的线拆、先支的后拆，先拆非承重部分,后拆承重部分。 5）多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆,再下层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱,其间距不得大于3m.
6）定型模板,特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净,板面涂刷脱模剂,分类堆放整齐，以利再用.
7）支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。 8）支设临空建筑物模板时，应搭设支架。
9）混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。
10)拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。
11)拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底,不得保留有悬空模板。
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第九章 文明施工及防火要求
1、保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净；
2、在楼层模板拆除完后，楼层内的废料,垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好；
3、楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作； 木工（模板）作业(堆）场防火技术措施： 1、木工作业区必须采用不燃材料搭设;
2、木工作业区内电气设备应进行密封或采用防爆型电气设备,防止电线短路，用电设备过载运行；下班时必须切断电源;
3、木料（模板)堆场严禁吸烟;木料（模板）堆场严禁动用明火; 4、木料（模板）堆场、制作场不准堆放易燃易爆物品及危险物品； 5、夜间作业不得使用碘钨灯照明；
6、下班前必须将木屑、零星木块等清除干净； 7木料（模板）堆场必须配备足够消防灭火器材。 焊、割施工作业防火技术措施：
a、凡属一二三级动火范围的焊、割作业,未经办理动火审批手续不准进行焊、割作业;
b、各种装过可燃气体、易燃液体和有毒物质的容器,未经彻底清洗，或未排除危险之前,不准进行焊割作业；
c、用可燃材料做保温层，冷却层，隔音,隔热设备的部位，或火星能飞溅的地方，在未采取切实可靠的安全措施之前不准进行焊割作业;
8、焊、割部位附近有易燃易爆物品，在未作清理或未采取有效的安全措施前,不准进行焊、割作业;
9、附近有与明火作业相抵触的工种在作业时，不准进行焊、割作业；
11、施工现场中焊、割作业需要动用火种，存在事故隐患时应严密注意，现场要有足够的防火设施并设置专人看护;
12、焊、割作业机棚要有专人管理，焊割作业区与气瓶距离，与易燃易爆物品距离，
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乙炔发生器与氧气瓶距离都应大于安全规定距离，焊割设备上的安全附件要保证完整有效；
13、施工现场要电焊、气焊等明火作业,必须取得动火手续才能进行动作作业，并有专人跟踪管理、监护;
14、施焊时,施焊人员要自带一个手提式灭火器，在发现有燃烧火苗时，及时将其扑灭，防止漫延造成火灾危险；
15、施焊时，要将施焊下方的模板及外架周边等用水淋湿，或在其下方放一块铁皮、石棉毯或湿麻包等不燃垫层以接住焊花，并及时用水将其淋灭，防止火花四溅造成隐患；
16、每次动火作业完成后，都要用水将其周围淋湿，并仔细检查有无火苗,在确保无火灾隐患后方可离去。
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第十章 混凝土浇筑方法及技术措施
1、混凝土浇筑路线
（1） 截面混凝土浇筑应分层,每层不超过500mm.
（2） 浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
(3) 浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时,其自由倾落高度不得超过2m,超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲.
（4）混凝土浇筑采用地泵。
（5）混凝土浇筑，先墙柱后梁板，先浇筑高标号后浇筑低标号。
（6）布料机四个支座所在位置的纵横向1×1m范围内梁板立杆要按平面支撑架密度的两倍搭设，并且纵横向要搭剪刀撑。
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第十一章 监控措施
本项目采用脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2)日常检查,巡查的重点部位：
1)杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求. 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。
4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 5)施工过程中是否有超载的现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。
（3）在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
（4）要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查,合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对模板体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患,及时停止施工，采取措施。
（5）监测方案包括：
1)监测项目：支架沉降、位移和变形。 2)监测点布设：
根据结构施工图图纸情况，选择观测点需尽量选择在受力最大位置，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个地基稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测,不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。对于大梁结构要求设在梁底沿纵长方向设计。
3)监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次. 模板搭设允许偏差及预警值要求
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项目 3m＜L≤4m 立杆钢管弯曲 4m＜L≤6。5m 水平杆、斜杆钢L≤6.5m 管弯曲 立杆垂直度全高 立杆脚手架高度H内 支撑沉降 允许偏差㎜ ≤12 ≤20 8mm 预警值㎜ 检查工具 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 12mm ≤30 25mm 经纬仪、水准仪 绝对偏差≤30 相对值≤H/400 ≤10mm 22mm 0.75×H/400 5 mm 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 ~26~
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第十二章 施工应急预防措施
1、制定措施目的
由于层高较高,梁的集中线荷载大,支模施工中易发生人员高处坠落事故，在砼浇筑过程中易发生模板塌坍事故，为避免事故的发生，首先要做好预防,在事故发生后，须即时组织抢救,并对事后进行正当处理。
2、高处坠落事故发生原因和预防措施 （1）发生原因
1）施工人员在搭设排架和铺设梁、板模板时未系挂安全带，引起坠落事故; 2）操作人员安全意识不强，不能做到安全三宝的正常使用,引起坠落事故； 3）搭设排架的钢管、扣件、脚手板等材料不满足规范要求，出现裂纹、锈蚀、糜烂等问题，引起坠落事故;
4）模板搭设施工时，未设置简易上下楼梯，施工人员上下作业时无可靠安全措施保障，引起坠落事故；
5）在临时施工洞口处未设置临边防护栏杆，引起坠落事故。 （2）预防措施
1）对班组进行安全交底,使职工保持高度警惕，认清坠落风险。
作业前对作业条件作仔细检查，包括临时上下楼梯、活动空间、脚手架的情况等. 2)支模高度大于6m时，从板底向下一步架平面，应设置防物体打击的防护隔离层. 3）遵守安全操作规程和公司、项目部的安全管理制度，做好安全防护工作。 4）采用有效合格的个人安全防护用品：
①凡进入施工区的人员，作业人员必须戴好安全帽。
②从事无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须使用安全带。安全带必须栓在牢固的地方不得栓在带有剪切性的物体上。
③高处作业人员衣着要灵便,禁止赤脚、穿拖鞋、高跟鞋及易滑的鞋从事高处作业。 ④高处作业人员使用的工具，应随手放入工具袋。 （3)监测措施
梁板支模在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
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1)班组日常进行安全检查,项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2）日常检查、巡查重点部位：
①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 ②地基是否积水，底座是否松动,立杆是否符合要求。 ③连接扣件是否松动.特别加强扣件的施工质量检查。 ④架体是否不均匀的沉降、垂直度. ⑤施工过程中是否有超载的现象。 ⑥安全防护措施是否符合规范要求.
⑦脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
⑧脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查.
⑨安排现场管理人员对支撑体系进行保护，无关人员不得随意进出施工区域。 3）高大支模须建立沉降观测控制网,定期（每1天进行观测一次）观察沉降情况.观测点沿轴线方向设置，间距30m,控制观测点设在梁底钢管上，各观测点形成观测网.钢管脚手架搭设完成和浇筑砼前后必须进行观测。对观测资料进行对比，作为判断支架、梁底模板是否下沉的依据。
4）梁板砼浇筑完成后、砼初凝之前，应及时跟踪观测,如有较大的沉降，可用千斤顶系统配合可调支座和可调顶托进行回顶，同时在架子下沉部位，局部加钢管支撑，在扫地杆下加木楔，防止支撑系统进一步下沉，控制变形在最小程度。
3、浇筑过程中模板塌坍事故发生原因和预防措施 （1)发生原因：
1)支模满堂脚手排架搭设时，立杆的间距、水平杆的步距、剪刀撑、扫地杆的设置等，未按专项施工方案要求搭设，导致满堂脚手架整体失稳引起塌坍；
2)支模满堂脚手架搭设时，操作工人对扣件螺丝的紧固力未进行认真检查，在混凝土浇筑时，排架受力后，局部排架钢管扣件发生滑移，引起整体排架失稳，发生塌坍事故；
3）混凝土浇筑时，混凝土工对模板单位面积内的堆载控制不严,在局部板面堆积过量混凝土,致使该部位板底排架支撑受力过大,引起塌坍事故的发生。
（2）预防措施
1)项目质、安部、施工员、质检员、安全员要对搭设的满堂脚手排架进行跟踪检查，
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对立杆的间距、水平杆的步距等严格按专项施工方案要求进行搭设，不得随意改变设计尺寸。
2）对满堂脚手架钢管进行检查,发现锈蚀的、壁厚偏薄的严禁使用。
3）满堂脚手钢管排架立杆的连接须采用对接形式，避免采用搭接形式，接头率不大于50％,并保证接头错开一个步距以上。
4）对连接钢管的扣件，必须对螺丝进行逐个检查,保证螺丝紧固.
5)混凝土浇筑时，安排专人进行排架支撑监护，发现局部立杆或水平杆件发生偏移或滑移时，立即停止上部混凝土浇筑，组织人员进行支撑加固，经项目部组织验收后，方可继续浇筑砼。
6）混凝土浇筑时,要严格控制板面堆积混凝土量，控制每平方面砼堆积厚度不超过300mm。
4、发生事故后的应急救援措施
（1）成立应急救援领导小组
项目部应急指挥小组组长： 项目应急指挥小组副组长： 生产经理： 专业工长： 项目安全值班人员 现抢小 场救组 物资供应小 组 资金保障小 组 信息上报小 组 事故处理小 组 技术保障小 组
机构职责：
1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员,材料物资等资源的调配。
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3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务,明确责任。
4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延,必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。
5）应急电话一览表
姓名 主要任务 现场总负责，协调现场各单位的救援工作 协助项目经理工作，负责外部协调及联系 负责现场保护及善后工作 负责救援物资的组织 现场秩序维护及疏散人群 负责现场急救及排除险情 负责保护伤员并送就近医院抢救 负责现场水电的断、送及后勤工作 电话 (2)制定坠落、塌坍事故应急程序
1）木工班组进行模板作业和混凝土浇筑时，其主要负责人应坚守施工现场,并安排专人进行模板看护，即时对松动支撑进行整改加固。
2）混凝土浇筑时，看护人员在排架外围进行流动监护，不得站在排架内. 3）浇筑过程中如发生倒塌事故,首先停止倒塌区域及附近的一切施工作业,所有施工人员清离现场至指定的安全区域集中清点作业班组人数，发现人员被埋，立即组织力量进行抢救。
4)发生塌坍事故后,即时通知救援小组领导和相关部门领导，接到事故通知后，立即组织人员到现场指导抢险。
5）在塌坍事故现场周边设置警戒区域，防止无关人员误入,造成新的损失。 6）事故发生后，按四不放过原则进行处理。
7）即时将事故情况报市质检站、安监站及公司、工程处等部门会商处理方案。 （3)救援办法
1）高空坠落应急救援方法：
现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组.
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仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全.
如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情.
2）模板、坍塌应急救援方法:
当发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场；
报120急救中心，到现场抢救伤员.（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等,并派人到路口等待）；
急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。 3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗.
①止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
②对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
③对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。
④如果是轻伤,在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救.
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⑤预备应急救援工具如下表：
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 器材或设备 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 数量 若干 若干 2个 4个 10个 10个 3樘 18台 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援 5、外部相关部门联系方式及救援路线 火警119 公安110 医疗120 交通122
龙华人民医院白石龙社区健康服务中心 0755—29800266
医院路线图
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第十三章 计算书
1、300×1000梁模板计算书 依据规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164—2008
计算参数:
钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00。 模板支架搭设高度为5。0m,
梁截面 B×D=300mm×1000mm,立杆的纵距（跨度方向） l=0.90m,立杆的步距 h=1。80m，
梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2. 内龙骨采用45。×90.mm木方.
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m. 梁底按照均匀布置承重杆2根计算.
模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2。00kN/m2,施工均布荷载标准值1.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m. 扣件计算折减系数取1.00.
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图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4。3.1条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合S=1。2×(25.50×1.00+0。50)+1.40×2。00=34.000kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25。50×1。00+0.7×1.40×2。00=36.385kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。7×1。40=0。98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.35×25.500×0。200×0.500×0.200=0.689kN. 采用的钢管类型为φ48×3。0。
钢管惯性矩计算采用 I=π（D4—d4)/64,抵抗距计算采用 W=π（D4-d4）/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.500×1.000×0.300+0.500×0.300=7。800kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+1。000）×0。300=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 16.20cm3； 截面惯性矩 I = 14。58cm4；
（1)抗弯强度计算
f = M / W < ［f］
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —- 面板的最大弯距（N。mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f］ —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0。100ql2 其中 q -- 荷载设计值（kN/m);
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经计算得到 M = 0。100×(1。35×7.800+0.98×0。900)×0.200×0.200=0。046kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.046×1000×1000/16200=2。818N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求！
（2)抗剪计算
T = 3Q/2bh 〈 [T］
其中最大剪力 Q=0.600×（1.35×7。800+0.98×0。900）×0。200=1。369kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1369.0/(2×300。000×18.000)=0。380N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T]=1。40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < ［T],满足要求！
（3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < ［v］ = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0。677×7.800×2004/(100×6000×145800)=0。097mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求！
二、梁底支撑龙骨的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1。荷载的计算：
（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1 = 25.500×1.000×0.200=5。100kN/m （2）模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0。500×0。200×（2×1.000+0。300）/0.300=0。767kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）：
经计算得到,活荷载标准值 P1 = (1。000+2。000）×0.300×0.200=0.180kN 均布荷载 q = 1.35×5.100+1。35×0.767=7.920kN/m 集中荷载 P = 0。98×0.180=0。176kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN。m)
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龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。965kN N2=1。965kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0。653kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.965kN 经过计算得到最大变形 V= 1。474mm 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60。75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0。653×106/60750.0=10.75N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ （2）龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.964/(2×45。00×90。00）=0。727N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1。30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求！ (3)龙骨挠度计算 最大变形 v =1。474mm
龙骨的最大挠度小于900。0/400(木方时取250），满足要求！
三、梁底支撑钢管计算
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（一） 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图（kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.801kN.m 最大变形 vmax=1。426mm 最大支座力 Qmax=9。731kN
抗弯计算强度 f = M/W =0。801×106/4491.0=178.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm,满足要求！ (二） 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12。00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=9.73kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算不满足要求，建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距!!
五、立杆的稳定性计算
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不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9.73kN (已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 1。35×0.585=0。789kN
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1。35×0。286=0.387kN 非顶部立杆段 N = 9。731+0.789=10.520kN 顶部立杆段 N = 9.731+0.387=10.117kN
φ -— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1。60 A —— 立杆净截面面积 (cm2）; A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)；
[f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值，[f］ = 205.00N/mm2; l0 —— 计算长度 （m）； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1（h+2a) （1） 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2）
k —— 计算长度附加系数,按照表5.4。6取值为1。155,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a -— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.65m; 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； λ=3527/16.0=221。123
允许长细比(k取1） λ0=221.123/1。155=191。449 <210 长细比验算满足要求! φ=0。149
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
σ=10117/（0.149×423.9)=160。425N/mm a=0。5m时，u1=1.131,l0=3。658m； λ=3658/16.0=229.320
允许长细比(k取1) λ0=229.320/1。155=198。546 〈210 长细比验算满足要求! φ=0。139
σ=10117/(0.139×423。9）=171。710N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0。650时,σ=177。352N/mm2,立杆的稳定性计算 σ〈 [f]，满足要求!
非顶部立杆段：u2=1。697,l0=3.528m; λ=3528/16.0=221.195
允许长细比(k取1） λ0=221。195/1。155=191。511 〈210 长细比验算满足要求！ φ=0。149
σ=10520/（0.149×423.9)=166.808N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< ［f］，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2。9 MW=0.9×1。4Wklah2/10 其中 Wk —- 风荷载标准值（kN/m2）；
Wk=uz×us×w0 = 0.450×1.500×0.127=0.086kN/m2 h —- 立杆的步距,1。80m；
la —— 立杆迎风面的间距，0。90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0。9×1。4×0.086×0。900×1.800×1。800/10=0.031kN.m； Nw —- 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
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顶部立杆Nw=9。731+1.350×0.286+0.9×0。980×0。031/0.900=10.148kN 非顶部立杆Nw=9.731+1.350×0。585+0。9×0.980×0。031/0。900=10.551kN
顶部立杆段:a=0。2m时，u1=1.388，l0=3。527m； λ=3527/16。0=221.123
允许长细比（k取1） λ0=221.123/1。155=191.449 <210 长细比验算满足要求！ φ=0.149
σ=10148/（0.149×423.9）+31000/4491=167.927N/mm2 a=0.5m时，u1=1。131，l0=3.658m; λ=3658/16。0=229.320
允许长细比（k取1） λ0=229.320/1.155=198。546 <210 长细比验算满足要求！ φ=0。139
σ=10148/（0。139×423.9）+31000/4491=179。247N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.650时，σ=184。906N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求！
非顶部立杆段：u2=1。697，l0=3。528m； λ=3528/16.0=221。195
允许长细比（k取1) λ0=221.195/1.155=191.511 <210 长细比验算满足要求! φ=0。149
σ=10551/(0.149×423.9)+31000/4491=174.310N/mm2,立杆的稳定性计算 σ〈 [f］,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.
2、400×900梁模板计算书 依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011
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《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162—2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164—2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m，
梁截面 B×D=400mm×900mm,立杆的纵距（跨度方向) l=0。90m，立杆的步距 h=1.80m, 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用45。×90.mm木方.
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2. 梁两侧立杆间距 0。90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2。00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0。20m,梁两侧的楼板计算长度0.50m. 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25。50×0.90+0。50)+1。40×2.00=30。940kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1。35×25。50×0。90+0。7×1.40×2。00=32.943kN/m2
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。7×1。40=0。98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.35×25.500×0。200×0.500×0。250=0。861kN. 采用的钢管类型为φ48×3。0。
钢管惯性矩计算采用 I=π（D4—d4)/64，抵抗距计算采用 W=π（D4-d4)/32D.
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25。500×0.900×0.400+0.500×0.400=9.380kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0。400=1。200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 19。44cm4；
(1）抗弯强度计算
f = M / W 〈 [f］
其中 f —- 面板的抗弯强度计算值（N/mm2); M —- 面板的最大弯距（N.mm）； W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f］ —— 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q —— 荷载设计值（kN/m）;
经计算得到 M = 0。100×（1.35×9.380+0。98×1.200)×0。250×0.250=0。086kN。m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.086×1000×1000/21600=4。004N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f］,满足要求！
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < ［T］
其中最大剪力 Q=0。600×（1.35×9.380+0。98×1.200）×0.250=2。076kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2076.0/（2×400。000×18。000)=0。432N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T］,满足要求!
(3）挠度计算
v = 0。677ql4 / 100EI < ［v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×9。380×2504/(100×6000×194400）=0。213mm 面板的最大挠度小于250.0/250，满足要求！
二、梁底支撑龙骨的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1 = 25。500×0。900×0.250=5.738kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m）：
q2 = 0。500×0.250×（2×0。900+0.400）/0。400=0。688kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1。000+2。000)×0.400×0。250=0。300kN 均布荷载 q = 1。35×5.738+1。35×0。688=8.674kN/m 集中荷载 P = 0。98×0.300=0.294kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN。m） 龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
龙骨变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.108kN N2=2。634kN N3=2.634kN N4=0。108kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0。068kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.634kN 经过计算得到最大变形 V= 0.006mm 龙骨的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = 60。75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4； （1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0。068×106/60750。0=1.12N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2)龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < ［T］
截面抗剪强度计算值 T=3×1.448/(2×45。00×90。00）=0。536N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3）龙骨挠度计算 最大变形 v =0。006mm
龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250)，满足要求！
三、梁底支撑钢管计算
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
(一） 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m) 支撑钢管剪力图（kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。856kN。m 最大变形 vmax=1。523mm 最大支座力 Qmax=10.463kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.856×106/4491.0=190。63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm,满足要求！ （二） 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8。00kN,双扣件取12。00kN； R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10。46kN
选用单扣件,抗滑承载力的设计计算不满足要求，建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距！！
五、立杆的稳定性计算
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=10。46kN （已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.585=0.789kN
顶部立杆段,脚手架钢管的自重 N2 = 1。35×0。286=0。387kN 非顶部立杆段 N = 10.463+0。789=11.252kN 顶部立杆段 N = 10。463+0.387=10.849kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1.60 A -— 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24 W -— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4。49 σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f] = 205。00N/mm2; l0 —- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1（h+2a) (1） 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2）
k —— 计算长度附加系数,按照表5。4。6取值为1。155,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —- 计算长度系数,参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。65m； 顶部立杆段：a=0。2m时，u1=1。388,l0=3。527m； λ=3527/16。0=221。123
允许长细比（k取1） λ0=221。123/1.155=191。449 〈210 长细比验算满足要求！ φ=0.149
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σ=10849/（0。149×423.9)=172.030N/mm a=0。5m时，u1=1.131，l0=3.658m； λ=3658/16.0=229.320
允许长细比(k取1） λ0=229.320/1。155=198.546 〈210 长细比验算满足要求！ φ=0。139
σ=10849/（0。139×423。9)=184.132N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0。650时，σ=190。182N/mm2,立杆的稳定性计算 σ〈 [f]，满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3。528m； λ=3528/16.0=221。195
允许长细比(k取1) λ0=221。195/1.155=191。511 〈210 长细比验算满足要求! φ=0。149
σ=11252/(0.149×423。9）=178.413N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f]，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2）；
Wk=uz×us×w0 = 0。450×1.500×0.127=0。086kN/m2 h -— 立杆的步距，1。80m； la —— 立杆迎风面的间距,0。90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0。086×0.900×1。800×1。800/10=0.031kN。m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
2
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
顶部立杆Nw=10。463+1。350×0.286+0.9×0。980×0.031/0.900=10。880kN 非顶部立杆Nw=10。463+1。350×0。585+0.9×0。980×0.031/0。900=11。283kN
顶部立杆段：a=0。2m时，u1=1。388，l0=3。527m; λ=3527/16.0=221.123
允许长细比(k取1) λ0=221.123/1。155=191。449 〈210 长细比验算满足要求! φ=0。149
σ=10880/（0.149×423。9)+31000/4491=179。533N/mm2 a=0。5m时，u1=1.131，l0=3。658m； λ=3658/16。0=229.320
允许长细比(k取1) λ0=229.320/1.155=198。546 〈210 长细比验算满足要求! φ=0.139
σ=10880/（0。139×423.9)+31000/4491=191。669N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.650时，σ=197。737N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< ［f]，满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3。528m； λ=3528/16.0=221。195
允许长细比(k取1） λ0=221。195/1.155=191.511 〈210 长细比验算满足要求! φ=0。149
σ=11283/（0。149×423。9)+31000/4491=185。916N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f］，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
4、700×1000梁模板计算书
梁模板扣件钢管支撑架计算书
依据规范：
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164—2008
计算参数：
钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00。 模板支架搭设高度为5。0m，
梁截面 B×D=700mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0.45m,立杆的步距 h=1.50m, 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。 内龙骨采用45.×90.mm木方。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9000。0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1。30m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2。00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0。20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00. 图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1。00+0。50)+1.40×2.00=34。000kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1。35×25。50×1。00+0.7×1。40×2。00=36。385kN/m2
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0.7×1。40=0。98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1。35×25。500×0。200×0.500×0.250=0。861kN。 采用的钢管类型为φ48×3。0。
钢管惯性矩计算采用 I=π（D4—d4）/64，抵抗距计算采用 W=π（D4—d4）/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.500×1.000×0.700+0。500×0。700=18。200kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1。000）×0。700=2。100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.80cm3; 截面惯性矩 I = 34。02cm4；
(1）抗弯强度计算
f = M / W 〈 [f］
其中 f -- 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M —— 面板的最大弯距（N。mm）； W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f］ —- 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q —— 荷载设计值（kN/m）；
经计算得到 M = 0.100×（1.35×18。200+0。98×2.100）×0.250×0。250=0。166kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。166×1000×1000/37800=4.403N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求！
（2）抗剪计算
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
T = 3Q/2bh < [T］
其中最大剪力 Q=0。600×(1。35×18.200+0。98×2。100）×0。250=3。994kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3994.0/(2×700.000×18.000）=0.476N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T］=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < ［T]，满足要求！
（3）挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI 〈 ［v］ = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0。677×18。200×2504/（100×6000×340200）=0.236mm 面板的最大挠度小于250。0/250，满足要求！
二、梁底支撑龙骨的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1。荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:
q1 = 25。500×1.000×0.250=6。375kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2 = 0。500×0。250×（2×1。000+0。700）/0。700=0.482kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）:
经计算得到,活荷载标准值 P1 = （1。000+2。000)×0。700×0.250=0.525kN 均布荷载 q = 1.35×6.375+1。35×0。482=9.257kN/m 集中荷载 P = 0。98×0.525=0。515kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图（kN.m） 龙骨剪力图(kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm）
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.204kN N2=4。154kN N3=4。154kN N4=0.204kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.155kN。m 经过计算得到最大支座 F= 4.154kN 经过计算得到最大变形 V= 0。028mm 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4; (1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0。155×106/60750。0=2.55N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ (2）龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < ［T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2。262/（2×45.00×90。00）=0。838N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! （3）龙骨挠度计算 最大变形 v =0.028mm
龙骨的最大挠度小于433。3/400(木方时取250)，满足要求！
三、梁底支撑钢管计算
（一） 梁底横向钢管计算
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图(kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.373kN.m 最大变形 vmax=0.143mm 最大支座力 Qmax=8.214kN
抗弯计算强度 f = M/W =0。373×106/4491.0=83。13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm，满足要求! （二） 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8。00kN，双扣件取12.00kN; R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8。21kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算不满足要求,建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距！！
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=8。21kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 1。35×0。622=0.840kN
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1。35×0。268=0。361kN 非顶部立杆段 N = 8.214+0.840=9.054kN 顶部立杆段 N = 8。214+0.361=8.575kN
φ —- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm);i = 1.60 A —- 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24 W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4。49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；
[f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值，［f] = 205。00N/mm2； l0 —- 计算长度 （m）; 参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段:l0 = ku1(h+2a） (1） 非顶部立杆段:l0 = ku2h （2)
k -- 计算长度附加系数，按照表5。4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；
u1,u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。65m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1。649,l0=3.619m； λ=3619/16。0=226.880
允许长细比（k取1） λ0=226。880/1。155=196.433 <210 长细比验算满足要求！ φ=0。143
σ=8575/（0.143×423。9）=141.795N/mm2
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
a=0.5m时，u1=1。298，l0=3。748m; λ=3748/16。0=234.983
允许长细比(k取1) λ0=234.983/1.155=203。449 〈210 长细比验算满足要求！ φ=0.134
σ=8575/(0.134×423。9）=151。468N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0。650时，σ=156.304N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f]，满足要求！
非顶部立杆段：u2=1。951，l0=3.380m； λ=3380/16.0=211.919
允许长细比（k取1) λ0=211.919/1。155=183.480 <210 长细比验算满足要求! φ=0。163
σ=9054/（0.163×423.9)=131.306N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5。2.9 MW=0。9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值（kN/m2）；
Wk=uz×us×w0 = 0.450×1。500×0。127=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1。50m; la —— 立杆迎风面的间距，1.30m;
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0。9×1。4×0。086×1.300×1。500×1。500/10=0.032kN。m;
Nw —— 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值；
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
顶部立杆Nw=8.214+1。350×0。268+0。9×0.980×0。032/0。450=8。637kN 非顶部立杆Nw=8。214+1.350×0。622+0。9×0。980×0.032/0.450=9.116kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1。649，l0=3。619m; λ=3619/16.0=226。880
允许长细比（k取1） λ0=226.880/1。155=196.433 〈210 长细比验算满足要求! φ=0。143
σ=8637/(0。143×423。9）+32000/4491=149.853N/mm2 a=0.5m时，u1=1。298,l0=3.748m； λ=3748/16.0=234。983
允许长细比(k取1) λ0=234.983/1。155=203.449 <210 长细比验算满足要求! φ=0.134
σ=8637/（0。134×423。9）+32000/4491=159。596N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.650时,σ=164.468N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< ［f],满足要求！
非顶部立杆段：u2=1.951，l0=3.38m； λ=3380/16。0=211.919
允许长细比（k取1) λ0=211。919/1。155=183。480 〈210 长细比验算满足要求! φ=0.163
σ=9116/(0。163×423。9）+32000/4491=139.239N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< ［f］，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
5、700×1000梁侧模板计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666—2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 10 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm） 楼板厚度(mm) 700×1000 200 二、荷载组合
《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB5066混凝土重力密度γc（kN/m3) 6—2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝混凝土浇筑速度V(m/h） 2 土顶面总高度H（m） min{0.28γct0βv1/224 0。9 1 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m） 2，γcH｝＝min{0。28×24×4×0。9×221/2，24×1｝＝min{34.213，24}＝24kN/m 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m) 22
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH｝＝min{0。28×24×4×0.9×21/2，24×1｝＝min｛34。213,24｝＝24kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝γ0［1。35×0。9×G4k+1。4×φcQ4k］＝1×［1.35×0。9×32.4+1.4×0。9×2］＝41。886kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 竖直向布置 225 2 ~57~
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主梁最大悬挑长度（mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 结构表面的要求 支撑距梁底距离依次为 225 450 结构表面外露 200,600 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值［f］(N/mm） 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm） 218 10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3,I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×41。886＝41。886kN/m
Mmax＝0。125q1l2＝0。125×41。886×0.2252＝0.265kN·m σ＝Mmax/W＝0.265×106/54000＝4。909N/mm2≤［f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/m
νmax＝5×32。4×2254/（384×10000×486000）=0。222mm≤225/400=0。562mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态
R＝q1l=41.886×0.225＝9.424kN 正常使用极限状态
R’＝ql=32。4×0.225＝7.29kN
五、小梁验算
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小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm） 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁截面惯性矩I（cm) 432方木 9350 60.75 273.375 小梁材料规格（mm) 小梁抗剪强度设计值［τ］(N/mm） 小梁抗弯强度设计值［f]（N/mm) 2245×90 1.78 15.44 计算简图如下： 1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m)
q=9.424kN/m
σ＝Mmax/W＝0。188×106/60750＝3。103N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
τmax＝3
Vmax/（2bh）＝3×1.885×1000/(2×90×45）＝0.698N/mm2≤［τ］＝1。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm）
q=7.29kN/m
νmax＝0。127mm≤400/400=1mm 满足要求!
4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝3。77kN 正常使用极限状态 R'max=2。916kN
六、主梁验算
主梁最大悬挑长度（mm） 主梁材料规格（mm） 225 Ф48×3 主梁类型 主梁合并根数 钢管 2 ~59~
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主梁弹性模量E（N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W（cm) 322206000 120 4。49 主梁抗弯强度设计值［f］(N/mm） 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42205 10.78 1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1. 计算简图如下： 1、抗弯验算
主梁连续梁部分弯矩图(kN·m） 主梁悬挑梁部分弯矩图（kN·m)
q=3.77kN/m
σ＝Mmax/W＝0.424×106/4490＝94.46N/mm2≤［f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN）
τmax＝τmax=2Vmax/A=2×1.885×1000/424＝21。784N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求! 3、挠度验算
主梁连续梁部分变形图（mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm)
q=2.916kN/m
ν1max＝0。178mm≤450/400=1。125mm ν2max＝0。156mm≤225/400=0.562mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 Rmax=8.388/1=8。388kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt（kN） b17。8 可知对拉螺栓受力N＝0。95×8.388＝7.969kN≤Ntb＝17.8kN
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满足要求！
6、200板模板计算书 依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162—2008 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164—2008
计算参数：
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00. 模板支架搭设高度为5.0m，
立杆的纵距 b=0.90m,立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1。80m。
面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000。0N/mm。 内龙骨采用45.×90。mm木方，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2。00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1。00. 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25。10×0.20+0.35)+1。40×2。50=9.944kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25。10×0.20+0.7×1.40×2。50=9.227kN/m2
2
2
2
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由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1。40
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=π(D4—d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.200×0.900+0。350×0。900=4.833kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+2。500）×0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 48。60cm3; 截面惯性矩 I = 43.74cm4；
（1）抗弯强度计算
f = M / W 〈 [f]
其中 f —- 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M —— 面板的最大弯距（N。mm）； W -- 面板的净截面抵抗矩；
[f］ —— 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —- 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×（1。20×4.833+1。40×4。050)×0。300×0。300=0。103kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。103×1000×1000/48600=2。124N/mm2 面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f],满足要求!
（2）抗剪计算
T = 3Q/2bh 〈 ［T］
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其中最大剪力 Q=0。600×（1。20×4。833+1.40×4。050)×0。300=2.065kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2065。0/(2×900。000×18.000）=0.191N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1。40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < ［T]，满足要求！
（3）挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI 〈 ［v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0。677×4。833×3004/（100×6000×437400)=0。101mm 面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求!
二、模板支撑龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m)：
q11 = 25。100×0。200×0.300=1。506kN/m (2）模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0。105kN/m
（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （2。500+2.000)×0。300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1。506+1.20×0.105=1.933kN/m 活荷载 q2 = 1。40×1.350=1.890kN/m
计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1。933)×0.900=3.441kN
2。龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下： 均布荷载 q = P/l = 3.441/0。900=3.823kN/m
最大弯矩 M = 0。1ql2=0。1×3。82×0。90×0.90=0。310kN。m 最大剪力 Q=0。6ql = 0。6×0.900×3。823=2。065kN 最大支座力 N=1.1ql = 1。1×0。900×3.823=3.785kN
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龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60。75cm3； 截面惯性矩 I = 273。38cm4；
(1）龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0。310×106/60750。0=5。10N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh 〈 ［T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2064.53/(2×45.00×90。00)=0.765N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。30N/mm 龙骨的抗剪强度计算满足要求！
2
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距） 得到q=1。611kN/m
最大变形v=0。677ql4/100EI=0。677×1.611×900.04/(100×9000。00×2733750.0）=0。291mm
龙骨的最大挠度小于900。0/400(木方时取250),满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3。785kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0。080kN/m。
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托梁计算简图 托梁弯矩图(kN。m) 托梁剪力图（kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1。085kN。m 经过计算得到最大支座 F= 12.633kN 经过计算得到最大变形 V= 0。571mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21。56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =1。085×106/8982。0=115.05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！
2
(2）顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0。571mm
顶托梁的最大挠度小于900。0/400，满足要求！
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1）脚手架的自重（kN):
NG1 = 0.117×5.000=0。585kN （2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0。350×0.900×0.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
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NG3 = 25。100×0.200×0。900×0。900=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 4.934kN.
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.500+2。000）×0.900×0.900=3.645kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，N = 11.024kN
φ -— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4。49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）；
[f] -— 钢管立杆抗压强度设计值,［f］ = 205.00N/mm2; l0 —- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段:l0 = ku1（h+2a） （1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h （2）
k —— 计算长度附加系数，按照表5。4。6取值为1。155,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。65m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1。388,l0=3.527m；
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λ=3527/16.0=221。123
允许长细比（k取1） λ0=221。123/1。155=191。449 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149
σ=10666/（0.149×423.9)=169。129N/mm2 a=0。5m时,u1=1.131，l0=3.658m； λ=3658/16.0=229。320
允许长细比（k取1) λ0=229.320/1。155=198。546 〈210 长细比验算满足要求！ φ=0。139
σ=10666/（0.139×423.9）=181。026N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0。650时，σ=186.975N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f］，满足要求!
非顶部立杆段:u2=1.697，l0=3。528m； λ=3528/16.0=221。195
允许长细比（k取1) λ0=221.195/1.155=191。511 〈210 长细比验算满足要求! φ=0。149
σ=11024/(0.149×423。9)=174.803N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< ［f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。9×1。4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2）； Wk=0.450×1.500×0.115=0。078kN/m2 h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m;
lb —- 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
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风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.078×0.900×1.800×1。800/10=0。029kN。m； Nw -— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶
部
立
杆
Nw=1.200×4.636+1
。
400×3.645+0.9×1.400×0.029/0.900=10.706kN 非顶部立杆029/0.900=11。064kN
顶部立杆段:a=0.2m时，u1=1。388,l0=3.527m； λ=3527/16。0=221。123
允许长细比（k取1） λ0=221.123/1.155=191。449 〈210 长细比验算满足要求! φ=0.149
σ=10706/（0.149×423。9）+29000/4491=176。113N/mm2 a=0.5m时，u1=1。131，l0=3.658m； λ=3658/16。0=229。320
允许长细比（k取1) λ0=229.320/1。155=198。546 <210 长细比验算满足要求！ φ=0。139
σ=10706/（0。139×423.9)+29000/4491=188。054N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.650时，σ=194.025N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< ［f］，满足要求！
非顶部立杆段：u2=1。697，l0=3.528m； λ=3528/16.0=221。195
允许长细比（k取1） λ0=221。195/1.155=191。511 〈210 长细比验算满足要求! φ=0.149
σ=11064/（0.149×423.9)+29000/4491=181.786N/mm2，立杆的稳定性计算 σ< ［f],满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
Nw=1.200×4。934+1.400×3.645+0.9×1.400×0。
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六、楼板强度的计算
1。计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取4.50m,楼板承受的荷载按照线均布考虑.
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm. 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天。..的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下: 2。计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4。50m,短边4。50×1.00=4。50m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1。20×（0。35+25.10×0。20)+ 1×1。20×（0。59×6×6/4.50/4.50)+ 1。40×（2.00+2.50）=13。99kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4。50×13。99=62.96kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0。0513×ql2=0。0513×62。96×4。502=65.41kN。m 按照混凝土的强度换算
得到5天后混凝土强度达到48.30％,C25.0混凝土强度近似等效为C12。1。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 2700。00×300.00/（4500。00×180.00×7.20）=0。14 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.130
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh02fcm = 0。130×4500.000×180.0002×7。2×10-6=136.5kN。m
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*****项目 轮扣式钢管架模板工程施工方案
结论：由于∑Mi = 136.47=136.47 > Mmax=65。41
所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 钢管楼板模板支架计算满足要求！
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