模板工程专项施工方案
目 录
1.编制依据 ........................................................ 3 1.1 某某工程施工图纸 .............................................. 3 1.2 某某工程施工组织设计 .......................................... 3 1.3 规范、规程类别编号名称 ........................................ 3 2.工程概况 ........................................................ 3 3.施工安排 ........................................................ 4 3.1施工部位及工期要求 ............................................. 4 3.2劳动组织及分工 ................................................. 4 4.施工准备 ........................................................ 5 4.1技术准备 ...................................................... 5 4.2机具准备 ...................................................... 5 4.3材料准备：..................................................... 5 5.主要施工方法及措施 .............................................. 6 5.1 隔离剂的选用： ................................................ 6 5.2模板设计：..................................................... 6 5.3木模板加工..................................................... 8
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5.4 模板的安装及要求： ............................................ 9 5.5 模板的拆除： ................................................ 16 6.模板安装的允许偏差和检查方法 ................................... 17 7.各种措施及注意事项 ............................................. 18 7.1成品及半成品保护措施： ........................................ 18 7.2消防环保措施： ................................................ 19 7.3安全管理措施： ................................................ 19 7.4 文明施工措施： ............................................... 20 7.5 冬季施工措施： ............................................... 20 8.计算书 ......................................................... 21 8.1计算说明 ..................................................... 21 8.2.A楼碗扣钢管楼板模板支架计算书 ................................ 21 8.3. B楼楼板碗扣钢管高支撑架计算书 ............................... 34 8.4.A楼梁木模板与支撑计算书 ...................................... 45 8.5.C楼A梁木模板与支撑计算书 .................................... 49 8.6.A楼350*850梁模板扣件钢管高支撑架计算书 ...................... 8.7.C楼A梁模板扣件钢管高支撑架计算书 ............................ 63 8.8.900*900柱模板支撑计算书 ...................................... 74 8.9.C楼A700*700柱模板支撑计算书 ................................. 83
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8.10.A楼地下墙模板计算书 ......................................... 91
1.编制依据
1.1 某某工程施工图纸 1.2 某某工程施工组织设计 1.3 规范、规程类别编号名称
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2011) 《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001) 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
2.工程概况
1、建设单位： 2、工程名称： 3、建设地点： 4、设计单位： 5、监理单位： 6、施工单位： 7、项目概述：
结构形式：该工程各个分号工程主体结构类型为框架结构，本方案只描述A楼及B楼以及C楼A、B，其他分号工程参考此方案施行。A楼±0.000以下-4.50m为一层地下车库。±0.000以上层高6m，共两层，建筑物檐高15.6m。-0.12m
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以上楼板厚度分别为100mm～150mm，-0.12m以下楼板厚度为120mm。地下车库墙体厚度为300，400mm，柱截面主要为800×900mm ，800×800mm， 900×900mm。 梁主要截面为400mm×1150mm；350×850mm；300×700mm;250×600mm。B楼及C楼A、B基础为承台条形基础。首层层高4.5m，二层及三层为4.2m，建筑物檐高14.4m。楼板厚度主要为120,130mm；框架柱截面主要尺寸为650×650mm，700×700mm；梁主要截面为300×650mm；250×600mm。
3.施工安排
3.1施工部位及工期要求
本工程主体结构计划完成时间为2013年12月31日。 采用月、周等计划层层分解的方法实行工期管理。
合理安排人力、物力、财力，做到全方位投入，尽量使劳动力及物资投入在施工全过程上处于均衡状态。
合理划分流水段及施工顺序，组织立体交叉作业。 提高机械化施工程度，减少劳动力投入。 3.2劳动组织及分工
为保证结构的顺利施工，必须合理安排劳动力。既要保证人员充足，又不致人员过剩造成窝工，主要工种及劳动力人数见下表劳动力需用计划动态分析表。 工种 木工 钢筋工 混凝土工 合计
地下人数 150 100 50 300 地上人数 120 100 50 270 工种 架子工 测量工 其它工种 合计 地下人数 100 20 100 220 地下人数 100 20 100 220 4
4.施工准备
4.1技术准备
4.1.1 充分熟悉图纸达到清楚各部位构件规格、尺寸、标高，规范和图集，对图纸中存在的问题请设计给予确认和办理设计变更、洽商，尽量将问题消灭在施工前；
4.1.2根据工程结构特点和有关规范要求进行模板设计和计算。对本工程中重点部位做详细的措施，并对工人作好技术交底；
4.1.3编制模板分项施工方案。施工前由工长对作业层工人进行书面和现场交底，让每个工人都清楚模板由加工制作到安装的具体做法。
4.1.4施工中做到样板开路，按照施工流水段的部署，样板段模板经项目部技术质量部验收合格后再进行大面积施工，以保证工程质量。此方案经审批后，须严格按此方案执行，如现场有特殊原因致使方案无法实施，应立即上报项目部技术部，相应编制补充方案。（高支模区域见高支模方案） 4.2机具准备 主要机械设备需用表
机械名称 圆盘锯 压刨 电钻 刨床
4.3材料准备：
根据现场场地及施工进度情况，制定好材料进场计划，合理安排材料进场时间。所有材料进场后应作好检验工作，根据有关规定进行抽样试验，要绝对保证
型号 MT500 MB104-1 MQ423B 单位 台 台 把 台 数量 3 3 20 3 5
各种原材料的质量，杜绝不合格的材料进入下道工序。
5.主要施工方法及措施
5.1 隔离剂的选用：
木模板采用水性脱模剂,冬天采用油性脱模剂(不得采用废机油加工制作脱模剂)。涂刷隔离剂应均匀适度，不得汪油、淌油，严禁脱模剂粘污钢筋和砼接茬部位。 5.2模板设计： 5.2.1基础部分
基础部分模板设计应结合地下车库流水施工统一考虑。竖向模板与支撑系统配置需要整个地库的所有模板用量的1/2，水平结构模板体及支撑体系配置整个地库的模板用量。
5.2.1.1 基础筏板及承台模板：
基础承台在槽底按截面尺寸并加上垫层和防水层以及防水保护层厚度挖出基槽来做为模板。垫层施工完毕后进行筏板模板安装，底板侧模采用木模。
集水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，并压上重物，防止浇筑混凝土时模板上浮。
5.2.1.2地下外墙模板：
地下室外墙模板采用15mm厚胶合板，双面支模；次龙骨采用40×80钢管，次龙骨间距100～150mm竖向布置，主龙骨采用双根Φ48×3.5钢管，间距450mm水平向布置；穿墙螺栓采用直径Φ14的防水穿墙螺栓，螺栓中部焊3mm厚钢板止水片，水平及竖向布置间距不大于450mm；斜向支撑系统采用Φ48×3.5钢管支撑，两侧对称布置，在全高范围内均匀布置4道，底脚预埋插筋垫木方锁紧。 5.2.1.3地下车库柱模板：
柱模板主要截面为900×900mm，采用15mm厚胶合板后背7根40×80mm木方次
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龙骨，主龙骨2Φ48钢管加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓竖向间距450mm，模板配制高度以顶板下皮或梁下皮高度以上5cm为准。穿墙螺栓采用Φ14钢筋，螺栓套采用Φ20塑料管。支撑系统采用与四周钢管架体可靠连接，全高范围内均匀支撑四道，底脚与扫地杆可靠连接。 5.2.1.5地下梁板模板：
顶板厚度为120mm，框架梁、顶板模板均采用15mm厚胶合板模板；次龙骨采用40×80mm木方,主龙骨采用2Φ48钢管，框架梁、顶板次龙骨间距均为200～250mm；顶板主龙骨间距以900mm为主，框架梁底口、侧梆主龙骨间距以600mm为主；梁高≥700mm应加设穿梁螺栓，穿梁螺栓采用φ14钢筋，水平、竖向间距均为600mm；框架梁宽度大于400mm的采用双主承力支撑杆；顶板支撑系统均采用碗口式脚手架支撑系统，间距依据主龙骨间距，间距以900mm为主。框架梁底支撑同样以900mm为主，且与两侧顶板支撑用水平杆连接成整体，支撑立杆均必须用水平杆和斜撑连接成整体，水平杆在层高范围内布置不得少于四道，且间距均匀。顶板、梁跨度大于4m时，按规范要求起拱，起拱高度为跨度的3/1000。 5.2.2 主体部分
主体部分模板设计应现场实际统一考虑；模板与支撑系统配置2层，水平结构模板及支撑体系配置2-3层。 5.2.2.1柱模板
根据本工程施工特点和现场实际情况，采用15厚胶合板后背40×80木方次龙骨间距250mm，主龙骨2Φ48钢管加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距450mm，竖向间距450mm，模板配制高度以顶板下皮高度以上5cm为准。穿墙螺栓采用Φ14钢筋。螺栓套采用Φ20塑料管。支撑系统采用两侧钢管架体+可调托支撑，全高范围内均匀支撑三道，底脚预埋钢筋棍。 5.2.2.2梁、板模板
顶板厚度为100～150mm。框架梁、顶板模板均采用15mm厚胶合板模板；次龙骨采用40×80木方,主龙骨采用2Φ48钢管，框架梁、顶板次龙骨间距均为250mm；顶板主龙骨间距以900mm为主，且间距不大于1200mm，框架梁底口、侧梆主龙骨间距以600mm为主；梁高≥700mm应加设穿梁螺栓，穿梁螺栓采用φ12钢筋，水平、竖向间距均为600mm；框架梁宽度大于400mm的采用双主承力支撑
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杆；顶板支撑系统均采用碗口式脚手架支撑系统，间距依据主龙骨间距，间距以900mm为主，框架梁底支撑同样以600mm为主，且与两侧顶板支撑用水平杆连接成整体，支撑立杆均必须用水平杆和斜撑连接成整体，水平杆在层高范围内布置不得少于三道，且间距均匀，地上水平结构施工时，其支撑立杆必须在下层对应位置连续支顶3层。顶板、梁跨度大于4m时，按规范要求起拱，起拱高度为跨度的3/1000。 5.2.2.3汽车坡道模板
汽车坡道模板采用15mm厚的胶合板模板，依照坡道尺寸、角度裁切成型；次龙骨采用40×80mm木方，间距250mm，主龙骨采用双根Φ48钢管，间距900mm；模板支撑采用Φ48钢管支撑架，依据坡道角度支搭。 5.2.2.4楼梯模板
楼梯底模采用15mm厚的胶合板模板，次龙骨采用40×80mm木方，间距250mm，主龙骨采用Φ48钢管，间距为900mm，支撑系统采用Φ48钢管支撑系统。楼梯踏步模采用木模，依据踏步高度、尺寸在加工场制作成型，踏步模板在加工过程中应充分考虑装修做法，避免装修期间大量剔凿。 5.2.2.5 门窗洞口、预留洞口模板 5.3木模板加工
木工班组根据方案编制配模图，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料；配制模板时，应先选用整板配制，尽量减少碎拼板，配制梁柱接头等节点部位的模板时，每片模板必须用整板裁成，不得用碎板拼接。木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨，同时用2米靠尺检查平直度，平直度不符合要求的不得用于工程上；模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后，用手锯下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度；模板加工完毕后，立即在侧面均匀涂刷封边漆。将模板平铺在安装平台上，从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线；从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴海绵条，密封胶条不得凸出模板内侧面；穿吊钩与上口100*100mm木方上钉子按@150mm间距，其余木枋上钉子按＠200mm间距；模板两边木龙骨铺钉时，按照左进右出各15mm的原则进行加工。龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一
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侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。制作完毕后，按模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后，立放在模板支架上。 5.4 模板的安装及要求： 5.4.1模板的安装一般要求：
5.4.1.1模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在墙下口、梁根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生夹渣带来的砼质量缺陷。 5.4.1.2模板每次安装前面板必须清理干净，并均匀涂刷脱模剂，模板涂刷油性脱模剂的油层应均匀适度，不得汪油、淌油。严禁脱模剂粘污钢筋和砼接茬部位。 5.4.1.3各类模板应经项目部技术质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合规范要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。
5.4.1.4模板验收重点为控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外墙模板、电梯井模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。
5.4.1.5合模前，先检查钢筋、门窗洞口模板、水电预埋件、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确，并经隐检合格。
5.4.1.6为确保模板接缝严密不漏浆，并防止模板吸水或受热膨胀产生过大变形，以下部位必须粘贴海绵条： 5.4.1.6.1模板底脚与楼板面之间。
5.4.1.6.2梁、板模板阴角部位和梁、板模板与墙、柱阴角部位。
5.4.1.7模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净。
5.4.1.8梁的高宽比大于或等于2.5时，必须设置防止混凝土浇筑时模板移动或倾翻的稳定结构构件。
5.4.2 基础承台及筏板模板安装要求：
垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模采用胶合板支模。 5.4.3外墙模板：
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零层外墙模板采用15mm厚的胶合板模板，双面支模；次龙骨采用40×80 mm木方，次龙骨间距200～250mm，竖向布置，主龙骨采用双根Φ48×3.5mm钢管水平布置，第一道龙骨距底边300mm，以上每道间距450mm；穿墙螺栓采用直径Φ14的防水穿墙螺栓，螺栓中部焊2mm厚钢板止水片，两端加厚度2cm限位塞，一方面在安装模板时，可以控制模板尺寸，另一方面，在拆模后，穿墙螺栓沿限位塞根部切除，然后用聚合物水泥砂浆塞实、抹平；零层外墙外侧导墙内预埋钢筋棍，钢筋棍截止到止水钢板处，在结构内加100mm的拐头，用以支撑上部模板，间距不得大于2000mm，侧面支撑系统采用Φ48钢管支撑，水平间距不大于1200mm，竖向在全高范围内均匀布置3道，底脚预埋插筋垫木枋锁紧，间距不大于1000mm。 零层外墙模板支模图
零层外墙支模剖面图
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5.4.5 梁、板模板：
框架梁、顶板模板施工顺序为：搭设满堂脚手架→安大、小龙骨→安装梁模板→铺板模板→校正标高、起拱→办预检。
5.4.5.1梁、顶板均采用15mm厚胶合板模板；次龙骨采用40*80mm木枋，主龙骨采用双根48钢管，框架梁、顶板次龙骨间距为200mm，主龙骨间距以900～1200mm为主，框架梁主龙骨间距以600mm为主；梁高≥700mm的梁应加设对拉螺栓固定；顶板支撑系统均采用满堂碗扣式脚手架支撑系统，间距以900～1200mm为主，立杆下铺5cm厚木方或木板。框架梁宽度大于400mm的采用双主承力支撑杆,框架梁底支撑同样以600mm为主，且与两侧顶板支撑与水平杆连接成整体，支撑立杆均用水平杆连接成整体，水平杆在层高范围内布置不得少于三道，且间距均匀，地上水平结构施工时，其支撑立杆必须在下层对应位置支顶。满堂脚手架模板支架超过5m的立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。（见剪刀撑附图）
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对于框架梁两侧楼板板面在不同标高位置的部位，施工时，低跨板上部，梁侧模采用吊梆支模，模板同样采用15mm厚的胶合板模板，背衬40*80mm木枋，同时在梁内加设穿梁螺栓。模板施工先从墙身或柱身1.0m线上返至顶板模板(或梁)底面标高弹出控制线，并弹出顶板厚度控制线，以便施工控制。施工时下先安装梁模板，再安装板模板，安装板模时从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支架，临时固定再安排第二排龙骨和支架，依次逐排安装。调节可调螺栓高度，将龙骨找平，铺钉胶和板，板与板、板与墙之间采取硬拼缝，要求拼缝严密，缝隙小于2mm；平面模板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正并进行模板起拱，标高及起拱高度校完后，将模板上面杂物清理干净并及时办理预检。 顶板主次龙骨平面布置图
结构顶板支撑体系图
顶板与墙体节点示意图
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主龙骨可调顶托支撑顶板与墙体节点做法示意图结构梁节点示意图
梁、板跨度≥4m时， 起拱高度为3/1000。 5.4.6汽车坡道模板
施工方法：足尺放样、弹线--支搭楼梯底模--调整标高--绑坡道钢筋--支搭踏步立面模板--预检
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10次龙骨15mm厚胶合板
汽车坡道模板铺钉在该部位外墙模板拆模后施工。 5.4.7 楼梯模板
施工方法：足尺放样、弹线--支搭楼梯底模--调整标高--绑楼梯钢筋--支搭踏步立面模板--预检
支模时预先留出两跑之间踏步面做法尺寸，要求足尺放样，标高确定好，采用等分法确定楼梯踏步的宽和高。施工中应充分考虑楼梯踏步的装修做法和装修层厚度。制作前事先根据楼梯几何尺寸及装修厚度计算好踏步高度配制模板时按此数据用木模板做成倒三角形。安装时木工现场放大样，现场弹线定出楼梯安装位置，先支好休息平台模板，再支设楼梯底模，支架采用Φ48钢管，钢管支撑垂直于楼梯底模，间距为1000mm，扣件连接。为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45°角，便于铁抹子收光。 5.4.8 后浇带部分模板：
按设计要求和图纸会审纪要,后浇带采用3mm厚止水钢板，设置位置：基础底板后浇带、地下室顶板后浇带、外墙后浇带，设置部位均为后浇带板厚中心位置，并且紧贴后浇带侧壁固定好。
5.4.7.1基础底板及墙体用φ14钢筋做龙骨，水平间距200mm,竖向间距100进行固定，同时后浇带中间位置用φ14水平间距1m作水平支撑,拉结点均采用焊接固定，保证钢丝网片和钢筋骨架构成的整体具有足够的强度和刚度，以确保砼浇筑时钢丝网不鼓胀漏浆。墙板后浇带的留槎在梁的部位使用双层5mm孔眼铅丝网，背面用φ14钢筋固定牢靠。
5.4.7.2梁板后浇带的处理
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为确保结构支撑体系的安全，后浇带模板采用的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。支撑采用钢管支撑间距1200mm、标准层采用碗扣式快拆体系设计间距模数为1200mm，因后浇带设计宽度800mm，所用竹胶合板宽为1220mm，这样两侧各有210mm宽度，可确保后浇带两侧模板支撑拆除后有210mm宽钢筋砼受后浇带支撑体系支撑。后浇带龙骨与相邻板块断开，长度不得超过1300mm，以保证不影响两侧板块的模板拆除。后浇带的支撑模板中途不得拆除，必须等后浇带混凝土浇筑后达到设计强度的100%方可拆除支撑模板。 梁板后浇带的支模见下图所示：
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楼层顶板框架梁可调节顶托木龙骨平台立杆间距为1.2m水平钢管1-1剖面 后浇带梁板支撑加固示意图
5.5 模板的拆除： 5.5.1 模板拆除的一般要求：
5.5.1.1模板及其支架拆除时的混凝土强度应满足设计要求 。
5.5.1.2侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后。混凝土强度应满足1.2Mpa的要求。以同条件养护试块试压结果为依据。 5.5.1.3注意事项：
5.5.1.3.1 用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下,等模板全部落下之后,再集中运出并堆放指定地点,分规格码放好。
5.5.1.3.2梁模加设拉杆螺栓时,应先拆掉拉杆和背楞之后,再拆除侧模和底模,梁底模拆除时混凝土强度必须满足规定的要求才可以拆除。 5.5.1.3.3拆除模板时拆下的扣件、螺栓及时集中收集整理。 5.5.2 竖向结构模板拆除:
柱、墙模板拆除时，混凝土强度应满足1.2Mpa的要求，木模板模板拆除时应特别注意对模板的保护，严禁硬砸、硬撬，降低模板使用周期。要求砼强度达到能够保证砼表面及棱角不因拆模而损坏即可，现场根据经验及实际情况确定拆模时间，拆除时一定保证砼表面不受损。宽度大于1.2米的洞口拆模后进行二次支顶。
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5.5.3水平结构模板拆除:
5.5.3.1梁、板底模拆除应符合施工规范的规定，根据现场同条件试块试压强度报告，砼强度达到要求，拆模申请批准后方可在作业层以下隔层拆除顶板模板。 5.5.3.2拆模强度控制：现浇顶板模拆除以现场同条件试块试压强度为依据，各部位拆模时砼强度要求如下： 构件类型 板 梁 悬臂结构 构件跨度(m) ≤2 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 ＞8 / 达到设计的混凝土立方抗压强度值的百分率(%) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 5.5.3.3楼板模板拆除先拆掉脚手架，每根龙骨留1—2根立杆支柱暂不拆。操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑，用钩子将模板钩下，严禁使模板自由落下，保护下层楼板砼表面，延长模板使用寿命；等该段的模板全部脱模后，集中运出码好堆放。
6.模板安装的允许偏差和检查方法
项次 1 2 3 轴线位置 柱、墙、梁 5 截面模内尺基础 寸 ±10 项目 允许偏差（mm） 规范允许 海河杯标准 3 ±5 ±3 ±3 水准仪或拉线尺量 4
检查 方法 尺量 尺量 柱、墙、梁 +4、-5 ±5 底模上表面标高 层高垂直度 层高不大于6 17
3 经纬仪
5m 大于5m 5 6 相邻两板表面高低差 表面平整度 8 2 5 5 2 2 或吊线、尺量 尺量 靠尺、塞尺 7 阴阳角 方正 顺直 ---- ---- 3 2 2 2 方尺、塞尺、线尺 拉线、尺量 8 预埋件中心线位移 9 预埋管、螺栓中心线位移 3 螺栓外露长+10、0 度 2 +5、0 拉线、尺量 10 预留孔洞 中心线位+10 移 尺寸 +10、0 5 拉线、尺量 +5、0 3 拉线、尺量 11 门窗洞口 中心线位---- 移 宽、高 对角线 ---- ---- +5 6 5 尺量 12 插筋 中心线位5 移 外露长度 +10、0 +10、0
7.各种措施及注意事项
7.1成品及半成品保护措施：
7.1.1现场搭设木工棚，木方、竹胶板及拼装好的模板存放地点要高出周围地面
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150mm，防止下雨时受潮。
7.1.2吊装模板时要慢起吊轻放落，不准碰撞，防止模板变形。 7.1.3配模时做到大材不小用，合理配制，有利于周转。 7.1.4模板应在指定地点配好，现场就位。
7.1.5拆模时不得用大锤硬砸或橇棍硬橇，以免损伤混凝土棱角，同时注意保护木模板，增加木模板使用周期。 7.2消防环保措施：
7.2.1现场禁止吸烟，木工房附近放置消防灭火器材并派专人管理。 7.2.2木工房附近不得存放易燃易爆物品。 7.2.3木工房的刨花锯沫应集中存放，定期清运。 7.3安全管理措施：
7.3.1施工中严格执行上级下达的安全操作规程，做到预防为主。 7.3.2进入施工现场必须戴安全帽，2米以上施工系好安全带 。
7.3.3木工用压刨，多用电锯等机械的防护应各备存放，专人使用，下班后拉开闸断电。
7.3.4工长负责安全技术交底，并在施工中及时纠正违章操作行为。 7.3.5支墙体模板时，由专业架子工搭设临时操作架，符合安全要求。 7.3.6坚持每周的安全例会制度,坚持经常性的安全活动制度并做记录。 7.3.7特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作前必需办理当天的用火证，并有安全防范措施。
7.3.8 任何人进入现场段域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业，要系好安全带。
7.3.9施工前需进行各工种的安全交底，交底内容要有针对性，不可泛泛而谈，针对重点问题提出重点可靠的防护措施。并明确责任人是谁。
7.3.10 加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。
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7.3.11 加强安全教育，落实安全责任，严格实行安全奖罚制度。 7.3.12 注意事项：
7.3.12.1模板在装拆过程中,除操作人员外,下面不得站人;高处作业时,操作人员必须系挂好安全带。
7.3.12.2所有模板配件拆除完毕后,方可将模板吊走。
7.3.12.3垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。
7.3.12.4使用拉杆螺栓时,螺母必须拧紧,普通螺纹者,应使用双螺母,且螺杆必须凸出螺母2～3mm以上。
7.3.12.5支撑架各连接件须卡紧,勿遗漏。
7.3.12.6使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、钩脱现象,发现问题及时整改。 7.3.13
7.4 文明施工措施：
7.4.1、按照施工总平面布置图堆放模板和木方，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。
7.4.2、实行逐级防火责任制,参加义务消防队的人员组织经常性的业务学习和消防演习。
7.4.3、合理安排作业时间，尽可能避免发生扰民情况出现。夜间灯光集中照射，避免灯光扰民。
7.4.4、各项施工任务，做到工完场清。 7.5 冬季施工措施：
7.5.1墙体模板保温：地下室胶合板墙模板采用立挂阻燃岩棉被的方法进行保温。 7.5.2在冬期施工中，模板使用之前，应彻底清理模板上的积雪、结冰。
20
8.计算书
8.1计算说明
8.1.1.本工程计算内容包括两个范例：一个以A楼为例，一个为C楼A为例。A楼高支模区域见专家论证方案
8.1.2.A楼顶板模板采用满堂碗口式支撑架，以6米高度为例计算，楼板厚度为120mm。
8.1.3.A楼梁模板计算采用两个范例，350*850 8.1.4.A楼梁模板支架计算采用两个范例， 350*850 8.1.5.A楼柱模板计算采用900*900mm。
8.1.6.A楼地下墙模板计算墙厚300mm，高度为4.5米。
8.1.6.C楼A顶板采用落地满堂碗口式支撑架，以5米高度为例计算，楼厚度为120mm，计算地基承载力。
8.1.7. C楼A梁模板计算采用两个范例，300*800mm。 8.1.8. C楼A梁模板支架计算采用两个范例，300*800mm。 8.1.9. 柱模板计算采用700*700mm。
8.1.10由于当前市场上钢管的壁厚大多都达不到3.6mm，故本计算书均取3.25mm壁厚进行验算。梁、板立杆a值均按最大值0.5m进行验算。
8.2.A楼碗扣钢管楼板模板支架计算书
依据规范:
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003
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《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 1-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。 模板支架搭设高度为6.0m，
立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 内龙骨采用40×80mm木方，间距200mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.25mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
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图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.25。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
23
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.500+0.200×1.500=4.818kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.500=6.750kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 56.25cm3； 截面惯性矩 I = 42.19cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.818+1.40×6.750)×0.200×0.200=0.061kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×1000/56250=1.083N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.818+1.40×6.750)×0.200=1.828kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1828.0/(2×1500.000×15.000)=0.122N/mm2
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截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
2
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.818×2004/(100×8000×421875)=0.015mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、模板支撑龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.200=0.602kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.602+1.20×0.040=0.771kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m
计算单元内的龙骨集中力为(1.260+0.771)×1.500=3.047kN
25
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.046/1.500=2.031kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.03×1.50×1.50=0.457kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.500×2.031=1.828kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.500×2.031=3.351kN 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.457×106/42666.7=10.71N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1828/(2×40×80)=0.857N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
26
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=0.2kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.2×1500.04/(100×9000.00×1706667.0)=1.433mm
龙骨的最大挠度小于1500.0/400(木方时取250),满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.351kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.086kN/m。
3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 0.09kN/m 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kNA 900 900 900B
托梁计算简图
1.372
托梁弯矩图(kN.m)
1.082
27
6.6.3.3.520.170.156.746.733.383.360.019.949.946.596.573.223.200.013.363.386.736.740.150.173.523.6.6.
托梁剪力图(kN)
3.203.226.576.599.949.94
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 0.09kN/m 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kNA 900 900 900B
托梁变形计算受力图
0.0360.518
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.372kN.m 经过计算得到最大支座 F= 16.682kN 经过计算得到最大变形 V= 0.518mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.58cm3； 截面惯性矩 I = 22.98cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =1.372×106/1.05/9576.0=136.45N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
28
最大变形 v = 0.518mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.184×6.000=1.102kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×1.500×0.900=0.270kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.500×0.900=4.066kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.439kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×1.500×0.900=6.075kN
29
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 15.03kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 184.50N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h —— 最大步距，h=1.20m；
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m； λ —— 由长细比，为2200/16=139；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.358； 经计算得到σ=15031/(0.358×457)=91.993N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
30
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.000×1.040=0.312kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.50m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.312×1.500×2.200/16=0.450kN.m；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.312×1.500×2.200×2.200/8-0.450×2.200/4=0.149kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×5.439+0.9×1.4×6.075+0.9×1.4×0.149/0.900=14.3kN 经计算得到σ=143/(0.358×457)+149000/4788=116.003N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.312×0.900×1.200=0.337kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.500×0.337=0.270kN
31
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.500×1.500)1/2/1.500×0.337=0.432kN 支撑架的步数 n=4
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.432+(4.000-1)×0.432=1.726kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为4.000×0.270=1.078kN 架体自重为1.102kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
六、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。
按照楼板每12天浇筑一层，所以需要验算12天、24天、36天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
32
2.计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放4×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 1×1.20×(1.10×4×6/4.50/4.50)+ 1.40×(2.00+2.50)=11.72kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×11.72=52.75kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×52.75×4.502=.80kN.m
按照混凝土的强度换算
得到12天后混凝土强度达到74.57%，C30.0混凝土强度近似等效为C22.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.69N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1620.00×360.00/(4500.00×100.00×10.69)=0.12
33
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.121
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh02fcm = 0.121×4500.000×100.0002×10.7×10-6=58.2kN.m
结论：由于∑Mi = 58.21=58.21 > Mmax=.80
所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
钢管楼板模板支架计算满足要求！
8.3. B楼楼板碗扣钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 1-2008
计算参数:
34
钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取0.90。 模板支架搭设高度为5.0m，
立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=0.90m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 内龙骨采用40×80mm木方，间距200mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.25mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
2
35
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为φ48×3.25。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
36
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.150×1.200+0.200×1.200=4.758kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm3； 截面惯性矩 I = 33.75cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.758+1.40×5.400)×0.200×0.200=0.053kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.053×1000×1000/45000=1.180N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.758+1.40×5.400)×0.200=1.592kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1592.0/(2×1200.000×15.000)=0.133N/mm2
37
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
2
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.758×2004/(100×8000×337500)=0.019mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、支撑龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.150×0.200=0.753kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.040=0.952kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m
计算单元内的龙骨集中力为(1.260+0.952)×1.200=2.6kN
38
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.6/1.200=2.212kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.21×1.20×1.20=0.318kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.200×2.212=1.592kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.200×2.212=2.919kN 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.318×106/42666.7=7.46N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1592/(2×40×80)=0.746N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
39
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=0.793kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.793×1200.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.725mm
龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.919kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.086kN/m。
2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 0.09kN/m 2.92kN 2.92kNA 600 600 600B
托梁计算简图
0.558
托梁弯矩图(kN.m)
0.455
40
3.483.470.550.534.404.401.481.465.335.332.412.390.530.553.473.482.392.411.461.484.404.405.335.33
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 0.09kN/m 1.05kN 1.05kNA 600 600 600B
托梁变形计算受力图
0.0060.104
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.557kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.739kN 经过计算得到最大变形 V= 0.104mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.58cm3； 截面惯性矩 I = 22.98cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.557×106/1.05/9576.0=55.40N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
41
最大变形 v = 0.104mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.181×5.000=0.903kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×1.200×0.600=0.144kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.150×1.200×0.600=2.711kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.758kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×1.200×0.600=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
42
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.05kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 184.50N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h —— 最大步距，h=0.90m；
l0 —— 计算长度，取0.900+2×0.500=1.900m； λ —— 由长细比，为1900/16=120；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到σ=9046/(0.458×457)=43.247N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.000×1.040=0.312kN/m2
43
h —— 立杆的步距，0.90m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.312×1.200×1.900/16=0.311kN.m；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.312×1.200×1.900×1.900/8-0.311×1.900/4=0.0kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×3.758+0.9×1.4×3.240+0.9×1.4×0.0/0.600=8.779kN 经计算得到σ=8779/(0.458×457)+000/4788=58.1N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.312×0.600×0.900=0.168kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=0.900/1.200×0.168=0.126kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(0.900×0.900+1.200×1.200)1/2/1.200×0.168=0.211kN 支撑架的步数 n=5
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.211+(5.000-1)×0.211=1.053kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为5.000×0.126=0.632kN 架体自重为0.903kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!
节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
44
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.18 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.05 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 42.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 105.00 地基承载力的计算满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
8.4.A楼梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=850mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
45
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.350kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 25.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
46
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×25.000=25.000kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。
3
三、梁底模板木楞计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.00+1.40×4.00)×0.85=30.260N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 31.88cm3； 截面惯性矩 I = 23.91cm4；
(1)抗弯强度计算
47
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×21.250+1.40×3.400)×0.200×0.200=0.121kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.121×1000×1000/31875=3.797N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×21.250+1.40×3.400)×0.200=3.631kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3631.0/(2×850.000×15.000)=0.427N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×21.250×2004/(100×8000×239063)=0.120mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
48
五、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.00+1.40×4.00)×0.85×0.45/2=6.81kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.809kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!
2
六、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
8.5.C楼A梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=350mm，
49
梁截面高度 H=800mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.350kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 25.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
50
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×25.000=25.000kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.00+1.40×4.00)×0.80=28.480N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = 22.50cm4；
(1)抗弯强度计算
51
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×20.000+1.40×3.200)×0.200×0.200=0.114kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/30000=3.797N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×20.000+1.40×3.200)×0.200=3.418kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3418.0/(2×800.000×15.000)=0.427N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×20.000×2004/(100×8000×225000)=0.120mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
52
五、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.00+1.40×4.00)×0.80×0.45/2=6.41kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.408kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!
六、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板及支撑计算满足要求！
53
8.6.A楼350*850梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 1-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。 模板支架搭设高度为6.0m，
梁截面 B×D=350mm×850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 内龙骨采用40×80mm木方。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度16.5N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。
35060006006001200850
图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.85+0.35)+1.40×2.00=29.230kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.85+0.7×1.40×2.00=31.221kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.120×0.500×0.600=1.115kN。
采用的钢管类型为φ48×3.25。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
55
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.850×0.600=13.005kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×0.850+0.350)/0.350=1.230kN/m
(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000×0.350×0.600=0.420kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×13.005+1.35×1.230)=17.296kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.420=0.370kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = 16.88cm4；
0.37kN17.30kN/mA 87 87 87 88B
计算简图
56
0.014
弯矩图(kN.m)
0.590.810.700.920.010
0.92
剪力图(kN)
0.700.810.59
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
14.24kN/mA 87 87 87 88B
变形计算受力图
0.000
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.595kN N2=1.730kN N3=1.776kN N4=1.730kN N5=0.595kN 最大弯矩 M = 0.014kN.m
57
0.003
最大变形 V = 0.004mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.014×1000×1000/22500=0.622N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×918.0/(2×600.000×15.000)=0.153N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.004mm 面板的最大挠度小于87.5/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
梁底龙骨计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 1.776/0.600=2.960kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.96×0.60×0.60=0.107kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×2.960=1.065kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×2.960=1.953kN 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
58
截面抵抗矩 W = 42.67cm； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；
3
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.107×106/42666.7=2.50N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1065/(2×40×80)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=2.372kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.372×600.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.136mm
59
龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
1.12kN 0.59kN 1.73kN 1.78kN 1.73kN 0.59kN 1.12kNAB 600 600
支撑钢管计算简图
0.311
0.124
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.103.100.340.340.780.781.371.371.371.370.780.780.340.34
3.103.10
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.83kN 0.49kN 1.42kN 1.16kN 1.42kN 0.49kN 0.83kNAB 600 600
支撑钢管变形计算受力图
60
0.0000.097
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.311kN.m 最大变形 vmax=0.097mm 最大支座力 Qmax=7.984kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.311×106/4788.0=.88N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.98kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
61
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.984kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.1×6.000=1.120kN N = 7.984+1.120=9.103kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 184.50N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h —— 最大步距，h=1.20m；
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m；
λ —— 长细比，为2200/15.9=139 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.358； 经计算得到σ=9103/(0.358×457)=55.714N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
62
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.000×1.415=0.425kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.425×1.200×1.200×1.200/10=0.083kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=7.984+0.9×1.2×0.922+0.9×0.9×1.4×0.083/0.600=9.261kN 经计算得到σ=9261/(0.358×457)+83000/4788=74.049N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
2
8.7.C楼A梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 1-2008
计算参数:
63
钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取0.90。 模板支架搭设高度为5.0m，
梁截面 B×D=350mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 内龙骨采用40×80mm木方。
木方剪切强度1.6N/mm，抗弯强度16.5N/mm，弹性模量9000.0N/mm。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。
地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取0.80。
2
2
2
2
35050006006001200800
图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.35)+1.40×2.00=27.700kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.120×0.500×0.600=1.115kN。
采用的钢管类型为φ48×3.25。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
65
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.600=12.240kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×0.800+0.350)/0.350=1.170kN/m
(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000×0.350×0.600=0.420kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×12.240+1.35×1.170)=16.293kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.420=0.370kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = 16.88cm4；
0.37kN16.29kN/mA 117 117 117B
计算简图
66
0.0250.016
弯矩图(kN.m)
1.140.730.190.190.731.141.17
剪力图(kN)
1.17
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
13.41kN/mA 117 117 117B
变形计算受力图
0.0000.012
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.733kN N2=2.304kN N3=2.304kN N4=0.733kN 最大弯矩 M = 0.025kN.m 最大变形 V = 0.012mm
67
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.025×1000×1000/22500=1.111N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×1168.0/(2×600.000×15.000)=0.195N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.012mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!
2
二、梁底支撑龙骨的计算
梁底龙骨计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.304/0.600=3.840kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.84×0.60×0.60=0.138kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×3.840=1.382kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×3.840=2.534kN 龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；
68
截面惯性矩 I = 170.67cm；
4
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.138×106/42666.7=3.24N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1382/(2×40×80)=0.8N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=2.868kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.868×600.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.1mm
龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!
69
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
1.12kN 0.73kN 2.30kN 2.30kN 0.73kN 1.12kNAB 600 600
支撑钢管计算简图
0.321
0.122
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.823.820.330.330.780.781.521.521.521.520.780.780.330.33
3.823.82
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.83kN 0.63kN 1.72kN 1.72kN 0.63kN 0.83kNAB 600 600
支撑钢管变形计算受力图
70
0.0000.095
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.321kN.m 最大变形 vmax=0.095mm 最大支座力 Qmax=7.3kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.321×106/4788.0=67.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
71
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.3kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.169×5.000=1.026kN N = 7.3+1.026=8.669kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 184.50N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h —— 最大步距，h=1.20m；
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m；
λ —— 长细比，为2200/15.9=139 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.358； 经计算得到σ=8669/(0.358×457)=53.053N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
72
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.000×1.415=0.425kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.425×1.200×1.200×1.200/10=0.083kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=7.3+0.9×1.2×0.844+0.9×0.9×1.4×0.083/0.900=8.773kN 经计算得到σ=8773/(0.358×457)+83000/4788=71.067N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 34.68 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.67 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 42.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
73
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 105.00 地基承载力的计算满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
8.8.900*900柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.25mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度16.5N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
900215215215215 900
215215215215
柱模板支撑计算简图
74
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
13.68kN/mA 215 215 215B
面板计算简图
75
面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.400+1.40×3.600×0.400=13.680kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = 11.25cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×9.720+1.40×1.440)×0.215×0.215=0.063kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.063×1000×1000/15000=4.216N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×9.720+1.40×1.440)×0.215=1.765kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1765.0/(2×400.000×15.000)=0.441N/mm2
76
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
2
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.720×21/(100×8000×112500)=0.156mm 面板的最大挠度小于215.0/250,满足要求!
四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
7.35kN/mA 400 400 400B
竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.215m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.215+1.40×3.600×0.215=7.353kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 2.941/0.400=7.353kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.353×0.40×0.40=0.118kN.m
77
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×7.353=1.765kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×7.353=3.235kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.118×106/42666.7=2.76N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1765/(2×40×80)=0.827N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×5.224×400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.059mm
最大挠度小于400.0/250,满足要求!
78
五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.215 × 0.400 = 2.94kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。
1.47kNA 2.94kN 2.94kN 2.94kN 1.47kNB 560 560
支撑钢管计算简图
0.405
0.213
支撑钢管弯矩图(kN.m)
2.881.531.530.060.060.062.882.88
支撑钢管剪力图(kN)
0.061.531.532.88
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.04kNA 2.09kN 2.09kN 2.09kN 1.04kNB 560 560
支撑钢管变形计算受力图
79
0.0000.084
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.405kN.m 最大变形 vmax=0.084mm 最大支座力 Qmax=8.695kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.405×106/9576.0=42.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.695
80
B方向对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.215 × 0.400 = 2.94kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。
1.47kNA 2.94kN 2.94kN 2.94kN 1.47kNB 560 560
支撑钢管计算简图
0.405
0.213
支撑钢管弯矩图(kN.m)
2.881.531.530.060.060.062.882.88
支撑钢管剪力图(kN)
0.061.531.532.88
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.04kNA 2.09kN 2.09kN 2.09kN 1.04kNB 560 560
支撑钢管变形计算受力图
81
0.0000.084
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.405kN.m 最大变形 vmax=0.084mm 最大支座力 Qmax=8.695kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.405×106/9576.0=42.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.695 H方向对拉螺栓强度验算满足要求!
82
大断面柱模板支撑计算满足要求！
8.9.C楼A700*700柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=700mm， 柱模板的截面高度 H=700mm， 柱模板的计算高度 L = 5mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.25mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度16.5N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
700165165165165 700
165165165165
柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
83
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
15.39kN/mA 165 165 165B
面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.450+1.40×3.600×0.450=15.390kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3；
84
截面惯性矩 I = 12.66cm；
4
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×10.935+1.40×1.620)×0.165×0.165=0.042kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.042×1000×1000/16875=2.483N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×10.935+1.40×1.620)×0.165=1.524kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1524.0/(2×450.000×15.000)=0.339N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
85
v = 0.677ql / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.935×16/(100×8000×126563)=0.0mm 面板的最大挠度小于165.0/250,满足要求!
4
四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
5.kN/mA 450 450 450B
竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.165m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.165+1.40×3.600×0.165=5.3kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 2.539/0.450=5.3kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.3×0.45×0.45=0.114kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.450×5.3=1.524kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.450×5.3=2.793kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
86
截面抵抗矩 W = 42.67cm； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.114×106/42666.7=2.68N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1524/(2×40×80)=0.714N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×4.010×450.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.072mm
最大挠度小于450.0/250,满足要求!
3
五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.165 × 0.450 = 2.kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。
87
1.27kNA 2.kN 2.kN 2.kN 1.27kNB 920
支撑钢管计算简图
0.0001.498
支撑钢管弯矩图(kN.m)
5.085.083.813.811.271.271.271.273.813.815.085.08
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.90kNA 1.80kN 1.80kN 1.80kN 0.90kNB 920
支撑钢管变形计算受力图
0.0001.888
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.498kN.m 最大变形 vmax=1.888mm
88
最大支座力 Qmax=5.079kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.498×106/9576.0=156.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于920.0/150与10mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.079 B方向对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.165 × 0.450 = 2.kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。
1.27kNA 2.kN 2.kN 2.kN 1.27kNB 920
支撑钢管计算简图
0.0001.498
支撑钢管弯矩图(kN.m)
5.085.083.813.811.271.271.271.273.813.815.085.08
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.90kNA 1.80kN 1.80kN 1.80kN 0.90kNB 920
支撑钢管变形计算受力图
0.0001.888
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.498kN.m 最大变形 vmax=1.888mm
90
最大支座力 Qmax=5.079kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.498×106/9576.0=156.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于920.0/150与10mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.079 H方向对拉螺栓强度验算满足要求!
大断面柱模板支撑计算满足要求！
8.10.A楼地下墙模板计算书
一、墙模板基本参数
计算断面宽度300mm，高度4500mm，两侧楼板厚度120mm。
91
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距150mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.25mm。 对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度16.5N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
92
300mm4500mm
模板组装示意图
450450450450450450450450450
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算
93
只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取4.38m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×4.380+1.40×3.600×4.380=149.796kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 1.25cm3； 截面惯性矩 I = 123.19cm4；
94
149.80kN/mA 150 150 150B
计算简图
0.337
弯矩图(kN.m)
8.9911.2313.480.270
13.48
剪力图(kN)
11.238.99
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
106.43kN/mA 150 150 150B
变形计算受力图
0.0020.037
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.988kN N2=24.716kN
95
N3=24.716kN N4=8.988kN 最大弯矩 M = 0.337kN.m 最大变形 V = 0.037mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.337×1000×1000/1250=2.052N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×13481.0/(2×4380.000×15.000)=0.308N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.037mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.15×24.30+1.4×0.15×3.60=5.130kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.15×24.30=3.5kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
96
5.13kN/mA 450 450 450 450 450 450 450 450 450 330B
内龙骨计算简图
0.519
0.095
内龙骨弯矩图(kN.m)
2.370.001.241.131.171.111.300.830.610.071.071.181.141.191.011.690.00
1.482.31
内龙骨剪力图(kN)
1.70
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
3.kN/mA 450 450 450 450 450 450 450 450 450 330B
内龙骨变形计算受力图
0.181 1.135 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.519kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.682kN 经过计算得到最大变形 V= 1.135mm
97
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.519×106/42666.7=12.16N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2373/(2×40×80)=1.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =1.135mm
内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
98
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kNAB 450 450 450
支撑钢管计算简图
0.562
0.515
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.433.434.684.680.000.001.251.2.684.683.433.435.935.931.251.25
5.935.93
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kNAB 450 450 450
支撑钢管变形计算受力图
0.0070.123
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.561kN.m
99
最大变形 vmax=0.123mm 最大支座力 Qmax=15.296kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.561×106/9576.0=58.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.296 对拉螺栓强度验算满足要求!
侧模板计算满足要求！
100
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