万方数据２００３年第２期特钢技术２００３．Ｎ．．２．，３７易切削钢Ｙ１５的试制生产孙懊宏 四川长城特殊钢公司技术发展中心技术四科摘 要对易切削Ｙ１５钢的成分控制及札制温度控制进行研究，总结出易切削Ｙ１５钢生产时的成分控制及温度控制的要点。关键词 Ｙ１５钢易切刘Ｙ１５钢ＭｎＳ Ｍ．／Ｓ札制ｌｍ度｛「了８１前官 结合本钢种的特点，重点控制Ｍｎ， Ｓ， Ｐ的化学成分范围，保证一定的脱碳量，加人一定的钦铁 随着高速机床行业在我国的快速发展，Ｙ１５细化晶粒并防止大量硫化铁的生成。的使用更加广泛，我厂针对市场的变化情况，开始４．１．１本次试生产共冶炼９炉Ｙ１５钢，采用炉龄试制Ｙ１５切削钢。为中后期的电炉冶炼。重点控制电炉脱碳量：０．２试验材料简介３０％ａ，出钢前加人一定硫金砂进行成分粗调，并加人一定数量的铝块进行脱氧。 Ｙ１５钢是Ｓ一Ｐ复合高Ｓ，Ｐ、低Ｓｉ易切削钢。４．１．２在ＤＣ＂ＬＦ炉中Ｓｉ在出钢前尽量控制在‘具有易切削、易攻丝的特点，主要用于制造螺栓、０．１０％，１４１ｎ尽量控制在中上限，Ｓ尽量控制在下螺母、管接头、弹簧座等。限，喂Ｓ线微调成分。ＧＢ８７３１一８ ８中规定的化学成分如下图１：４．１．３每炉钢加人一定数量的钦铁（印公斤左右）。圈１ Ｙ１５钢的标准化学成分（％）４．１．４吊包温度控制在１５６０℃一１５８０Ｔ．牌号Ｃ Ｓｉ Ｍｎ ５ Ｐ４．２轧制工艺研究Ｙ１５ ０．１０－０．１８ ＜０．１５ ０．８０－１．２００．２３一０．３３ ０．０５ －０．１０由于此钢种在开坯及轧制成材时均易出观劈 头、开裂，成材轧制时易出现缠辊及打滑现象，故 此钢的主要技术难点在于控制好Ｙ１５钢中轧制温度、轧制速度的控制非常关键。的ＭｎＳ在钢中的分布形态，及〔Ｃ７， ［Ｓｉ了、汇Ｍｎ五４．２．１初轧开坯时均热坑均热段温度控制在［Ｐ７，［Ｓ〕的成分比例，特别是控制好Ｍｎ， Ｓ比例１２５０｀０ ｔ １０９０，减少冷却水的量，加快单根轧制节（Ｍｎｉｓ），控制好加热温度，对易切削ＹＩＳ钢的加奏，减少轧制时温降。工及切削性能的提高意义非常重要。４．２．２成材轧制时加热炉均热段温度控制在３工艺流程１１６０℃一１１９０９０，关闭前２架冷却水，降低轧辊转速，加快单根轧制节奏，尽童保证轧件头尾温度， 原材料准备一３０吨ＥＦ电炉初炼－ＬＦ炉精在在二架机前、机后快速切头。炼、浇铸３．２吨方锭￣０８２５ｍｍ初轧开坯￣那５０ｍｍ轧制开坯￣精整一冷拔￣检验包装人库５实际生产情况４工艺试验５１冶炼及轧制情况５．２由于此次冷拔的变形量较小（０３４ｍｍ －４．１冶炼工艺研究０３５ｉｍｎ，减面率６％ａ），除切头尾外，基本不带来工联系人孙懊宏工程师四川江油（６２１７０２）四川川投长城特殊钢股份有限公司技术发展中心技术四科副科长ＴＯ； （０８１６）３６４６４４８６孙慎宏：易切削钢Ｙ１５的试制生产２００３年第２期表１ Ｙ１５冶炼成分控制及成材率情况〔％）Ｔ（ｉ ０ｂ１ｕＭＡｔ篇默ｔ） ｆ＂ １｝％Ｍａｐｔ ｝／０｝－ ｝ ｃ炉号一爪ｎ子 Ｓｉ Ｍｎ ／％Ｓ Ｐ 万方数据４０３１Ｆ５１ ０．１４ ０．０６１图。２６４ ７０．２４０３１Ｆ６２１．１７ ０．２４０。０６６１２３０ ０．０１０１２３０ ７９．２喇扫１ Ｆ＇５８：：：０．１００．１０１．０２ ０．２１９０．０８２１２３０ ７７．９４０３１Ｆ５２０．１３１．０６。２８手０．０７４０．０５ ３．７３１２３０（半炉）６８．３４０３ＩＦ５２：．：：０．１３１．０６ ０．２８４０．０７４０．０５ ３．７３１１８０（半炉）７０．８．如３１Ｆ５９０．０７１．０６ ０．２７００．０６８０供３．９３１１８０ ７１．４４０３１ ｝ＧＯ０．００１．０８ ０．２８５０．０８００．０４ ３．７９１１８０ ７６．２４０３１Ｆ４９０．０４１．１０ ０．２４７０．０６６０．０４ ４－朽１１８０ ７２．３４０３１ Ｆ５００．１０１．０４ ０．２６２０．０６８０＿０４３＿９７１１ ８０ ７２．１叨３１Ｆ６１０．０８１．１５ ０．２１９０．叹１９００．０４ ４．６２１１８０ ７８．１表２ Ｙ１５力学性能分析表（成品冷拔后０３４】炉号栅一？ａ，／％平／与伯析一般疏松中心疏松一般点状边缘点状６ｉ叨３１一Ｒｇ招４１八Ｕ４０３１一４５０、１８４１ｎ叨３１一４５１５２５招幻ｎ４刀Ｉ一Ｆ５２５４５１２知ｎ４０３１一Ｆ５８，１３刃０４１均１一Ｆ５９，幼叨０如３１一Ｆ６０５４５巧拐０４０３１一４６１脚１７５１０４３＿．７６９２４０３１一Ｆ６２ ５１５１９盯一一一一一／８对照ｎＵ艺上的成材率损失。冷拔时注意控制冷拔速度均影响到ＭｎＳ及ＦｅＳ， ＦｅＳ２的生成比例，ＭｎＳ的含量匀，加强润滑，尽量减少表面划伤。是影响Ｙ１５钢切削性能和加工性能的主要因素，５．３检验情况ＭｎＳ的熔点约１６００℃左右，其加工塑性好，加工后此次试生产的夹杂检验情况： 硫化物Ａ细为一般成条状分布。ＦｅＳ，ＦｅＳ２一般沿晶界成网状分３一４级，Ａ粗０．５级；氧化铝Ｂ细２一２．５级，Ｂ粗布，ＦｅＳ的熔点约１１９０｀Ｃ，若与Ｆｅ形成熔点更低０级；硅酸盐Ｃ类及球状氧化物Ｄ类均为０级。约９９８℃的共晶体，则造成钢的热脆，直接影响后表中，４０３１一Ｆ６２的非金属夹杂Ａ类主要长条状部的热加工性能。从４０３１一Ｆ５２，４０３１一“２的高的ＭｎＳ和硫化铁，Ａ细为３．５级，硫化物的分布相倍夹杂的结果看，Ｍｎ／Ｓ高的４０３１一Ｆ６２硫化物分对比较均匀；４０３１一５９非金属夹杂Ａ类主要是长布相对比较均匀。从低倍检验的偏析结果看，条状的ＭｎＳ和硫化铁化物的分布相对向心部聚Ｍｎ／Ｓ＞＿３．９３的７炉钢中，有５炉的偏析在０．５集比较明显，Ａ细为４级。级，２炉的偏析在１．０级；Ｍｎ／Ｓ ＜ ３．９３的２炉钢的５试验分析偏析均为１．０级。可以看出Ｍｎ／Ｓ的高低对ＭｎＳ，ＦｅＳ的生成数量以及分布形态有着较为直接的影 （１）根据试验情况，控制好Ｍｎ／Ｓ是控制该钢响，对钢材的组织分布和机械性能的影响比较明成分的关键，由于Ｍｎ与Ｓ生成ＭｎＳ的倾向比Ｆｅ显；与Ｓ生成ＦｅＳ， ＦｅＳ２的倾向大的多，故Ｍｎ／Ｓ直接（ ２）为改善钢的综合性能，可以适量加人约万方数据第８卷总第３５期ＳＰＥＣＩＡＬ ＳＴＥＥＬ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＳｖｏｌ＿ ８． ｓＳｕｎ．３５二３９・０．０４％左右的Ｔｉ，使Ｔｉ优先和Ｓ生成Ｔｉ５，由于Ｔｉｓ上解决了打滑的现象，同时加快轧制节奏，在８道的熔点较高，在钢中的分布相对比较均匀，对改善次前后的劈头现象比较轻微，在二架机机前机后钢的偏析及减少ＦｅＳ， ＦｅＳ的生成、细化晶粒有一的切头量明显减少，因此，在轧制时钢坯头部的温定的作用；度不能高于１２００｀０，同时也不能低于１１００９０，并（ ３）为保证Ｓ的合金化，避免硫化物在心部尽量加快轧制节奏，成材率才能相对稳定。此次的偏析，在浇注时尽可能使浇注温度靠近液相线，试生产成材率相对偏低的主要原因在于二次轧制控制好浇注速度，使其平稳浇注保证钢锭的内部时的切头损失和头部开裂造成的缠辊废品。及表面质量；（ ４） Ｙ１５钢轧制时的温度控制比较关键，温７结论度高时容易造成轧件打滑，咬人比较困难；温度低 （１）通过此次试生产，基本可以掌握Ｙ１５钢则很容易出观劈头、开裂、缠辊等现象。第一次轧的冶炼和轧制特点，为今后放量生产总结了一定制Ｙ１５时的加热炉均热段温度为１２３０＇Ｃ，轧件在的技术参数；一架咬人时常打滑，咬人困难，操作难度较大，轧（ ２）冶炼时Ｓ控制在０．２３％一０．２７％，Ｐ控制制节奏较慢，轧制时温降较快，在８道次前后劈头在０．０５％一０．０８％ ，Ｍｎ尽可能控制在１．１％一１ 比较明显。主要原因应是ＦｅＳ的熔点为１１９０－Ｃ，２％，保证使Ｍｎ８＞＿４．０以上，可以加入一定数量均热温度为１２３０℃时ＦｅＳ已经熔化，在轧件表面（０．０４％左右）的Ｔｉ作为细化晶粒和改善内部组熔融态的ＦｅＳ起到润滑作用，所以在一架１，２道织的微量元素，严格控制浇注温度不能太高，最适次时打滑比较严重，咬人困难。由于轧件的打滑宜的温度控制在１５６０℃为宜；造成轧制节奏比较慢，表面的温降较快，轧制时轧（ ３）轧制时注意控制轧制节奏，开坯均热温件的头部中心位置受到较大的拉应力，轧制时导度在１２４０℃一１２６０９４，轧制均热温度以１１６０｀０－致心部开裂；第二次轧制Ｙ１５钢时调整了加热炉１１９０℃为宜，尽量避开脆性区，轧制时头部温度不均热温度，均热段调整到１１８０９０，一架机上基本能低于１１００９０，并在中间架次快速切头。（截稿日期２００３年３月）ｙ加工性能良好的新型残留ｙ钢板的开发・科技信ａ 簿钢板是汽车冲压部件用的非常重要的材料，其用量占汽车用钢板的大约４０％。出于环保的考虑。由于要求通过降低车身重量来减少姗耗，因此要求作为汽车部件用材料的薄钢板具有高的强度。另外，为了提高安全性，还要求冲压部件的形状具有高刚性和抗冲击性，采用的高强度薄钢板必须具有与以往低强度钢板相同的加工性。可以认为未来对薄钢板的要求是既是高强度，又具有高的加工性，且加工性应与以往所使用的低强度钢板相同。在各种高强度钢板中，残留Ｙ钢板具有相变诱发塑性钢（ＴＲＩＰ）的性能，延伸特性极好，因此有望成为新一代高加工性高强度钢板。但是，对于冲压零件来说，要求冲压成形部分能用于凸缘成形加工如扩孔等，而以往的残留７钢板未能充分满足这种特性。本文就神户制钢公司开发的残留Ｙ钢板进行介绍，它采用与以往残国，钢板不同的新型组织形态，可提高高强度残留７钢板的高加工性，尤其是可提高凸缘成形加工性。摘自（世界金属导报》２００３年６月
