东骏豪庭4、5栋四层转换层高大梁、四层悬挑阳台高支模施工方案

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第一章 工程概况 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 第二章 编制依据 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1 第三章 施工准备 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 第四章 支撑搭设方案 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 第五章 高大框支梁支模架施工 „„„„„„„„„„„„„„„„„„4 第六章 高大支模的拆除 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„9 第七章 高支模施工的安全管理 „„„„„„„„„„„„„„„„„„10 第八章 监测措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„11 第九章 浇捣砼输送安全措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„12 第十章 安全文明施工措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13 第十一章 应急救援预案 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„14 第十二章 高大梁及模板支模系统计算复核 „„„„„„„„„„„„„19 第十三章 11.7米高悬挑阳台高支撑计算复核 „„„„„„„„„„„47 第十四章 高大框支梁支模系统施工图纸 „„„„„„„„„„„„„„52 第十五章 11.7米高悬挑阳台高支模施工图纸 „„„„„„„„„„„„52

东骏豪庭4、5栋四层转换层高大梁、四层悬挑阳台高支模施工方案

第一章 工程概况

一、工程总体概况

工程名称：东骏豪庭

建设单位：清远市利昌房地产开发有限公司 施工单位：广东三穗建筑工程有限公司

设计单位：深圳市城建工程设计有限公司 监理单位：清远卓越工程建设监理有限公司 监督单位：清远市建设工程质量（安全）监督站

东骏豪庭工程位于清远市新城B11区，北临小区规划路，南临人民一路，东临市农业局宿舍、西临村民住宅区。南北长约159.5m，东西宽78.9m～.4m。场地总规划用地面积为12760.16㎡，总建筑面积75819.816㎡，其中建筑基底面积为29.33㎡。

规划兴建5栋楼房，其中4、5栋为高层综合楼，4、5栋地下二层为设备用房及车库，地下一层为商铺，一~三层为办公楼，四层及以上为住宅，主楼高度为93.4米。各层层高分别为：地下负二层为4.2m；地下负一层为5.1m；首层、二层均为3.6m；三层4.5 m ；标准层高2.95m。为一类超高层建筑，框架-剪力墙结构，框架抗震等级为三级，抗震设防烈度6度，结构安全等级为二级，使用年限50年。 本工程建筑场地类别为Ⅱ类，基本风压为0.35KN/㎡，地面粗糙度为C类。本工程的混凝土采用商品混凝土。

二、转换层高大框支梁支模部分、悬挑阳台高支模部分工程概况

本工程转换层高大框支梁位于四层楼板内，梁板面标高为+11.7000，层高为4.5m。梁板模板支撑系统搭设在三层梁板面上（标高为+7.200）。转换层高大梁的截面尺寸主要有：1100mm×1800mm、1000mm×1800mm、800mm×1600mm、1000mm×1600mm、800mm×1500mm、500mm×1000mm等，最大梁截面为1100mm×1800mm。转换层高大梁最大跨度为8.0 m，净跨7.0m。转换层结构楼板厚为180mm，转换层混凝土强度等级为C45，模板系统支撑层（三层梁板，标高为+7.200）结构楼板厚为150mm，混凝土强度等级为C30。

四层转换层有8个悬挑阳台，悬挑高度为11.7m，悬挑宽度为2米，长度分别为4.7m和4.2m两种。悬挑阳台的封口梁截面为200mm*450mm。

四层3-J轴X（3-1轴～3-4轴），3-J轴X（3-14轴～3-17轴），3-J轴X（3-18轴～3-21轴），3-J轴X（3-31轴～3-34轴）此处有四条架空高大梁，梁截面为1000mm×1800mm，需要由地下室顶板搭设而起。

三、高大梁支模、悬挑阳台高支模支模方式及支撑基础

本工程（四层）转换层支模采用落地扣件式钢管脚手架支撑系统（高大梁）与标准门式钢管脚手架支撑系统（小梁、楼板）相结合的方案，支模架支设在C30的三层钢筋混凝土楼板上（厚150mm）。 悬挑阳台高支模、架空高大梁采用落地扣件式钢管脚手架支撑系统，支撑架支设在C30的地下室顶板（厚度为180mm）钢筋混凝土面上。

第二章 编制依据

为了保证本工程转换层高大梁支模施工安全，根据《广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算机依据如下： （1）深圳市城建工程设计有限公司设计的东骏豪庭的施工图纸； （2）《建筑施工计算机手册》（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）； （3）《建筑施工手册》缩印本 （3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；

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（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。 （5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社。 （6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

（7）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号

（8）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]2号 （9）粤建监字［1998］027号颁《广东省建设工程高支模系统施工安全管理办法》。 （10）《PKPM施工安全设施计算软件》。

第三章 施工准备

一、技术准备

在施工前完成图纸会审、认真研究施工图纸，与项目总工、项目技术负责人、总监、单位技术负责人等专业技术人员讨论研究，形成初步施工方案，结合各方意见，编制专项施工方案。编制出施工方案后，先由项目技术负责人复核，送往公司技术负责人审查，合格后，报监理单位审批，总监审批后，再报送安监站技术室审查，初审合格后，由安监站组织相关专家进行专家论证，通过专家论证后，方可组织实施。

组织施工前，先做好三层梁板、柱位轴线标高复核等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

按照施工图纸先定位放线，定好立杆间距、排距、排数等。 二、物资准备

（1）材料准备：

确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。钢管、标准门式脚手架表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管、标准门式脚手架必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。标准门式脚手架的斜拉杆等配件使用前必须进行防锈检查，缺陷检查，挑选没用锈蚀和缺陷的方可使用。木枋采用80*80的，使用前必须认真检查，挑选没用缺陷和没用腐蚀的木枋使用。 （2）机具准备：

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

（3)周转材料准备：

做好模板、钢管、扣件、木枋、支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。 三、劳动力准备

（1）根据开工日期和劳动力需要量计划。组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作进行岗前培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：搭设方案、方法、搭设图纸、搭设要求、施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

第四章 支撑搭设方案

模板均采用2400mm×1200mm×18mm（厚）胶合板。

一、楼板支撑架的设置

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（1）支撑系统：门架型号采用MF1219，钢材采用Q235，每榀门架的距离为0.9m，门架跨度为1.83m。 （2）垫枋：采用脚手架配套底托，垫枋为80mm×80mm双木坊。

（3）板底横楞采用80mm×80mm木枋，间距300mm，顶托梁采用Ф48×2.8mm双钢管平铺。

（4）由于部分板跨不是很符合门架按照每榀门架的距离为0.9m，门架跨度为1.83m的要求架设，所以在不满足架设要求时，增设钢管立杆支顶设置，与门架及梁的支撑立杆纵横向拉结固定好。

二、小梁（300*900以下）模板支撑的设置

（1）支撑系统：门架型号采用MF1219，钢材采用Q235，每榀门架的距离为0.9m。 （2）垫枋：采用脚手架配套底托，垫枋为80mm×80mm双木坊。

（3）板底横楞采用80mm×80mm木枋，间距300mm，顶托梁采用Ф48×2.8mm双钢管平铺。

三、梁模板支撑的设置

（1）、梁截面为1100×1800、1000×1800、800mm×1600mm、1000mm×1600mm、800mm×1500mm的梁模板采用以下方法支撑(梁底横截面3条立杆承重，承重立杆不应驳接，大梁立杆裁截宜为整长2200mm，立杆底部垫80mm×80mm双木坊或50mm×100mm木枋）

模板支架采用的钢管类型为Ø48×2.8。梁断面支撑立杆间距0.50米，即在梁断面的中部加承重杆3条，纵向间距(即跨度方向) 为0.50米,立杆的最大步距1米；梁底托梁使用双Ø48×2.8钢管,间距为500mm，梁底木枋采用80×80松木枋间距为300mm；梁底模及侧模均采用18mm的胶合夹板；梁侧内龙骨（竖楞）采用80×80松木枋，竖向设置纵向间距为250mm，外龙骨采用双Ø48×2.8钢管，间距与对拉螺栓的间距一致；对拉螺栓采用直径16mm的对拉螺栓（计算直径14mm可满足，为提高安全系数，采用直径为16mm的对拉螺栓）,沿断面高度设置4道，纵向由下到上间隔分别为100mm，400mm，400mm，500mm，上端可设置木枋压条，纵向间隔500mm设置一道。开排架时，应先按照平面布置图的立杆排数进行定位放线，搭设时柱边立杆距离柱边不应大于300mm，若大于300mm的，须加设一排立杆。

（2）、梁截面为500×1000采用以下方法支撑(梁底横截面2条立杆承重，承重立杆不应驳接，立杆底部垫80mm×80mm双木坊或50mm×100mm木枋)

模板支架采用的钢管类型为Ø48×2.8。梁断面支撑立杆间距0.50米，即在梁断面的中部加承重杆2条，纵向间距(即跨度方向) 为0.5米,立杆的最大步距1米；梁底托梁使用双Ø48×2.8钢管,间距为500mm，梁底木枋采用80×80松木枋间距为300mm；梁底模及侧模均采用18mm的胶合夹板；梁侧内龙骨采用80×80松木枋，竖向设置纵向间距为250mm，外龙骨采用双Ø48×2.8钢管，间距与对拉螺栓的间距一致；对拉螺栓采用直径16mm的对拉螺栓（计算直径14mm可满足，为提高安全系数，采用直径为16mm的对拉螺栓）,沿断面高度设置3道，纵向由下到上间隔分别为100mm，400mm，400mm，上端可设置木枋压条，纵向间隔500mm设置一道。开排架时，应先按照平面布置图的立杆排数进行定位放线，搭设时柱边立杆距离柱边不应大于300mm，若大于300mm的，须加设一排立杆。

（3）、局部悬空楼板处的转换边梁（立杆底部垫80mm×80mm双木坊或50mm×100mm木枋）

模板支架采用的钢管类型为Ø48×2.8。梁断面支撑立杆间距0.50米，即在梁断面的中部加承重杆4条，纵向间距(即跨度方向) 为0.50米,立杆步距1米（由三层梁板面上的立杆），由地下室顶板面上的立杆（除梁高后搭设高度为10米）步距为1.1米（部分由于箍梁需要，按照该处立面图设置），2、3层梁板边预埋刚性与架体拉结；梁底托梁使用双Ø48×2.8钢管,间距为500mm，梁底木枋采用80×80松木枋间距为300mm；梁底模及侧模均采用18mm的胶合夹板；梁侧内龙骨（竖楞）采用80×80松木枋，竖向设置纵向间距为250mm，外龙骨采用双Ø48×2.8钢管，间距与对拉螺栓的间距一致；对拉螺栓采用直径16mm的对拉螺栓（计算直径14mm可满足，为提高安全系数，采用直径为16mm的对拉螺栓）,沿断面高度设置4道，纵向由下到上间隔分别为100mm，400mm，400mm，500mm，上端可设置木枋压条，纵向间隔500mm设置一道。开排架时，应先按照平面布置图的立杆排数进行定位放线，搭设时柱边立杆距离柱边不应大于300mm，若大于300mm的，须加设一排立杆。

（4）、局部悬空楼板处的转换小梁（立杆底部垫80mm×80mm双木坊或50mm×100mm木枋）

模板支架采用的钢管类型为Ø48×2.8。梁断面支撑立杆间距0.60米，即在梁断面的中部加承重杆2

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条，纵向间距(即跨度方向) 为1.0米,立杆由地下室顶板面搭起，搭设高度11.7米（未除梁高），步距为1.2米，设置斜撑及剪刀撑；梁底托梁使用双Ø48×2.8钢管,梁底木枋采用80×80松木枋，间距为300mm；梁底模及侧模均采用18mm的胶合夹板。开排架时，应先按照平面布置图的立杆排数进行定位放线，搭设时柱边立杆距离柱边不应大于300mm，若大于300mm的，须加设一排立杆。

四、11.7米高悬挑阳台模板支撑的设置

（1）支撑系统：落地式扣件钢管脚手架。

（2）基础：C30的地下室顶板（厚度为180mm）钢筋混凝土作为基础，使用脚手架底座或钢管下面垫设100*50木枋（木板）。

（3）立杆间距：横向间距（阳台悬挑方向）为1米，纵向间距为1米，横杆步距为1.2米。 （4）顶托：立杆上面架设U型顶托，顶托梁采用双钢管，纵向设置，板底木枋采用80*80松木枋，按间距300mm设置。

五、纵横向水平拉杆、剪刀撑的设置

（1）纵横向水平拉杆：选用Ø48×2.8钢管，尽量通长设置。部分与门架立杆管径不符处，使用竹尖尖实。（详细参照施工图纸）

（2）剪刀撑：选用Ø48×2.8钢管，在支架两边设置“之”字撑（满足60°角要求），由底至顶连续设置。主梁底两端、中间各设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。部分梁长度小于4米的可在梁底两端各设置一道纵向剪刀撑。（详细参照施工图纸）

（3）抱柱、顶柱：具体做法按照施工图纸。

六、为了方便整改的注意事项

（1）搭设时应先开好线，定好立杆位置，垫好木枋，放置好纵横向扫地杆后，使用下托安装立杆，注意立杆安装完成后，先不急安装大横杆及小横杆，应先组织一次初检；针对立杆间距、横距、木枋垫置情况、U托（下托）的质量、下托伸出的长度、立杆的垂直度、立杆的锈蚀度等组织材料员、班组长、施工员、质安员、相关搭设人员进行初步验收。搭设班组按照验收时提出的问题进行整改，整改完成后，方进行大横杆、小横杆、剪刀撑等的搭设。

（2）U托（上托）完成后，注意先进行检查，不得漏设，保证没有漏设后，方可进行下步工序。

第五章 高大框支梁支模架施工

一、施工工艺流程

施工时必须严格按照以下施工工艺流程进行操作，特别是验收程序和步骤，以避免搭设错误以致需

要拆除整改。

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放出轴线及梁位置，定好水平控制标高 ↓ 梁模钢管支撑架与板模门架支撑架搭设 ↓

架设梁底木枋龙骨于顶托上 ↓ 梁底模安装 ↓

大梁支撑系统验收 ↓

框支梁钢筋绑扎铺设 ↓ 梁侧模安装 ↓ 架设板底木枋龙骨于顶托上 ↓ 板模板安装 ↓

纵横、水平剪刀撑安装 ↓

整个支撑系统验收 ↓

板钢筋绑扎铺设 ↓

梁板混凝土浇筑 ↓

混凝土保养 ↓ 达到规范要求的拆模强度（送拆模试件，达到100%强度） ↓

拆模申请经监理审批，同意拆模，拆下顶托续 ↓

拆除梁、板模板，清理模板 ↓

拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆 - 5 -

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二、支撑架搭设

由于本工程为1100*1800的高大梁施工，为确保施工安全，确保下层（即三层梁板）有足够的强度支撑，必须等三层梁板砼强度达到100%要求后（混凝土浇筑28天后），方可进行高大梁混凝土浇筑。根据这要求制定的初步计划为：三层梁板浇筑1天后，开始放线，扎柱筋（计划3天完成），柱筋完成后，封柱板（计划3天），开始搭设梁底支架（计划6天），组织初步验收、进行整改（计划2天），支架完成后，安装梁底板（计划2天），梁钢筋绑扎（计划6天），装梁侧板（计划3天），装板底支架、制板底模板（计划2天），板筋绑扎（计划1天），组织正式验收（计划1天），按照这个进度计划共需30天，完全满足要求。

但是为了更加确保施工安全，要求四层转换层高大支模位置对下的二层及三层支模必须待四层转换层混凝土浇筑完成10天后方可开始组织二层梁板模板拆除。若实在需要在浇筑四层转换层混凝土前拆除二层梁板模板的，则必须在四层转换层混凝土浇筑前，采取Ø48×2.8的钢管或门架（间距900mm）在大梁对应位置的二层楼板进行回顶支撑加固。二层、三层梁板模板支架（门架）的设置间距为900mm。

2

下层楼板浇筑后，该层楼板混凝土强度达到1.2N/mm前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。 （l）安装顺序

高大梁：底座布置→放纵横水平扫地杆→自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定→按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成→随后按搭设进程及时装设剪刀撑。

楼板：底座布置→放纵横水平扫地杆→按照间距要求架设门架→搭设斜拉杆，水平拉杆→校核门架的垂直度→固定扫地杆→架设纵横向水平拉杆，并与梁的钢管支架连成整体。由于考虑到梁钢筋绑扎问题，所以楼板模板支架先搭设一层（即搭设高度为2.2米），上面铺设模板作为梁钢筋绑扎的操作平台，等梁钢筋工程完成后，封侧模，加高楼板门架支撑，安装楼板模板。 （2）支撑系统安装

1) 支撑搭设前，应按公司要求进行三级质量安全技术交底，并签字确认。

2）对钢管、门架、各种配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。 3) 对工作面进行清理干净，不得有杂物。

4）根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管及门架位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。 5）立杆底座，在砼面垫50 mm×100mm的木枋或木板。

6）水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。 7）在支架两边设置“之”字撑（满足60°角要求），由底至顶连续设置。主梁底两端、中间各设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。部分梁长度小于4米的可在梁底两端各设置一道纵向剪刀撑。 8）支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦10mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。

9）立杆管件的连接应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。

10）立杆、可调托座应根据支撑高度设置，原则上可调托座（上托、下托）伸出长度不得超过350mm。

11）立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。

12）模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为接结节点，增强整体稳定性。（回顶柱）

13）模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理一起验收通过后，方可投入使用。

三、模板安装

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（1）梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横枋上，横枋搁置在顶托梁上。

1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整可调底座或U型托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放双钢管，上面横铺木枋，间距300mm，使用铁丝与钢管绑扎固定。安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000~3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，组织验收，然后等钢筋再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。

2) 为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，采取如下措施：

A、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

B、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉固。

C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。

（2）楼面模板的安装

首先通线，然后调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设横枋，然后在横枋上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。

四、验收及拆除的批准程序

（1) 本工程高支模安装验收分两阶段进行：第一阶段为高大框支梁立柱支撑系统安装完毕后的阶段验收：先由班组、项目部自检→公司专项验收后→报监理单位一起进行验收，验收合格后才能大梁绑扎钢筋。第二阶段为整体（即转换层所有支撑系统安装完成后）的验收：由班组、项目部自检→公司专项验收后→报监理单位一起进行验收，验收合格后才能楼板绑扎钢筋、浇筑混凝土。若安监站安全监督计划有要求，需通知安监站进行验收。

（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告。监理单位签字同意后方可拆模。

五、模板工程质量保证措施

（1）钢管、门架、扣件、斜拉杆、驳接头、木枋、模板、对拉螺栓、螺母、蝶扣等主要受力材料进场必须建立台账，以便追查，材料进场时必须由现场管理人员（主要是质安员及材料员）进行自检，自检合格后，报现场监理工程师验收，填写材料报审表。部分需要见证取样送检的，则在监理员的见证下进行取样送检。

1）钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》

（GB/T3092）中规定的Q235 普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）

中Q235A 级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。 2）钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

3）连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C 级》（GB/T5780）和《六角头螺栓》（GB/T5782）的规定。

4）模板结构或构件的树种应根据实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折

裂、枯节的木材。用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法分级。选材应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木制连接件应采用细密、直纹、无节和无其它缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

5）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模

和可以两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm。并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）的规定。

6）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。

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7）标准门式脚手架表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的

划道。

（2）模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定： 1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。

2）具有足够的承载力、刚度和稳定性，并且不发生不允许的下沉和变形。 3）构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。 4）模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。

5）模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。

6）模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土浇筑及养护等工艺要求。 （3）模板安装须符合以下规定：

1）模板安装前须组织项目部人员对工程图纸（主要是转换层图纸）的熟悉，熟悉施工方案，项目经理及方案编制人应对项目部人员（特别是搭设班组人员，开线、放线班组，指挥搭设的人员）进行方案技术交底，指出搭设时必须注意的问题（如立杆间距、门架间距、细部做法等）。

2）模板支架搭设前，项目部必须组织一次针对立杆间距、排距等定位放线的复核检查。 3）支架搭设过程中，项目管理人员必须跟踪全过程，发现搭设班组有不符合要求的地方，要及时提出整改，做到边搭设边整改，减少整改的工作量。

4）大梁支架搭设完成后，必须由项目部管理人员进行初检（初检内容包括立杆间距、排距、扫地杆、大小横杆的距离、剪刀撑设置方式、间距、U托伸出长度、底部垫设木枋的质量、立杆是否有吊脚现象、U托是否上紧等），初检合格后，方可进行下一步工序。

5）模板支架整体搭设完成后，再由项目经理组织项目部管理人员对支架搭设质量进行一次复检（复检的主要内容为纵横水平连系杆、箍柱、顶柱等措施）。

6）梁顶托、板底木枋的间距由现场管理人员进行过程监管，务必保证按照方案进行设置。

7）现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1/1000~3/1000.

8) 采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。

9）模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺寸、形状、垂直

度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。

10）模板安装和预埋件，预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须

保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。

（4）模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案一没计要求及规范要求：

1）扣件式钢管脚手架及门式脚手架的设置情况是否按本方案搭设； 2）纵横杆、扫地杆及斜撑、斜拉杆等配置情况； 3）底座、托顶螺旋杆伸出长度； 4）限位销等扣件牢固情况； 5）垫木情况。

（5）本工艺应具备以下主要质量记录； 1）模板检验批质量验收记录； 2) 模板分项工程质量验收记录； 3) 拆模申请报告； 4）模板安全验收记录。

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第六章 高大支模的拆除

一、支顶、模板的拆除

（1）拆除顺序：梁上顶托→梁底木枋→梁底模板→板上顶托→板底模板→纵横水平拉杆→剪刀撑→支撑立柱→下托底→垫木。

（2）本工程由于高大支模体系，施工荷载较大，为保证高大支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求四层转换层高大支模位置对下的二层及三层支模必须待四层转换层混凝土浇筑完成10天后方可开始组织二层梁板模板拆除。四层转换层梁板模板拆除必须待该层混凝土强度达到设计强度的100%后才能拆除。11.7米阳台高支模体系由于是悬挑结构，必须等混凝土强度达到100%（即是28天龄期）时方可进行拆模。

（3）拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100%后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。

（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设回头顶。

（5）拆除4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。

（6）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。

（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。

（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。

(9) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物件等杂物。 （10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

(11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木朽，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。

(12) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

l）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。

4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。

5) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存。

6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

二、模板的清理维修、存放

(1) 模板清理维修

拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，包括去钉，清除混凝土残留，板边刷封边漆，堵螺栓孔等工作，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。

(2) 模板的堆放

现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150 mm，防止下雨时受潮。

( 3) 模板拆除成品保护要求

1）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2) 坚持每次使用后清理板面。

3) 按楼板部位层层复安、减少损耗。

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4）材料应按编号分类堆放。

5）对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛向楼面．

第七章 高支模施工的安全管理

一、高支模系统施工管理机构

为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组，其中 曾春灵 项目经理为第一责任人． 莫林生 同志为直接责任人：

组长： 阮柏林 （现场总指挥）

、李国良、莫伟明 （安全管理）

组员： 冼广洪、潘启标 （施工）、 向桂财 （监测）、莫林生（辅助）

架子工班长： 莫林生 木工班长 汤文智 铁工班长 欧贵球 砼工班长 李金泉

二、高支模的安全管理措施

(1) 经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用高大梁采用扣件式钢管脚手架支撑系统和楼板采用门式脚手架支撑系统相结合的施工方案。

(2) 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

(3) 对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。

(4) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》(GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。

(5) 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。 (6) 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。

（7）高支模搭设、拆除和砼浇筑期问，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 (8) 支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。 (10）可调底座、顶托处采取措施防止破砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。

(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

(12) 应避免装卸物料到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

（13) 水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。

(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重重设备等。

(15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，以消除安全隐患。

(16) 高支模安装完毕后，由班组、项目部自检、分公司专检后通知相关部门进行验收，并报监理单位行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（安监站若有要求则必须通知安监站）。

班组验收人员应包括：班组长、承包老板

项目部验收人员应包括：项目经理、质安员、方案编制人

分公司验收人员应包括：分公司经理（张康桐）、分公司专职安全员（梁金泉） 总公司验收人员应包括：公司质安科长（吴英松）、分公司分管人（罗文彪） 监理单位验收人员应包括：总监、现场监理工程师 （17）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：

1) 杆件的设置和连接，扫地秆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）底座是否松动。

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3）钢管、门架、剪刀撑、斜拉杆、水平拉杆等杆件是否有变形的现象。 4）安全保护措施是否符合规范要求。

（18）在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。

(19) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。 （20）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。 （21）拆除摸板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

（22）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。

（23）设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规，格分类整理存放，妥善保管。

(24) 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人具进入支撑架内。 （25）由于考虑到梁钢筋绑扎问题，所以楼板模板支架先搭设一层（即搭设高度为2.2米），上面间隔500mm铺设木枋，然后满铺模板作为梁钢筋绑扎的操作平台，等梁钢筋工程完成后，封侧模，拆除门架上面临时的操作平台，加高楼板门架支撑，安装楼板模板。

第八章 监测措施

1、高支模搭设过程中，安全员及班组长必须亲临施工现场指导施工，检查搭设人员是否按照搭设方案进行搭设，检查度量立杆间距、横距、横杆步距、扫地杆设置、U型托设置、纵横向水平杆设置、顶托梁设置、木枋设置间距、模板钉设质量、缝隙大小等，确保符合方案要求。

2、架设好支架系统后，验收前，安全员应会同项目经理、班组长先对支撑系统进行初步验收，主要检查以下重点部位：

1) 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

2) 底座是否松动，立杆是否悬空。 3) 连接扣件是否松动。 4) 架体垂直度。

5) 施工过程中是否确超载现象。 6) 安全防护措施是否符合规范要求。

7) 支架与杆件是否有变形的现象。

3、监测负责人：向桂财 辅助：莫林生 4、监测点布设

在各高大梁（截面1米以上的）支架跨度的中部设置1个监测剖面。

每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测点处须设置检测通道，宽为500mm，且不得有阻碍物，架设立杆时应注意。监测点须用明显的颜色标明（与钢管的颜色不同），高度设置在离下层楼面高1.0米，现场需要注意监测点的选择，做到可以在外面有直射光线到达，以满足使用仪器监测，为了满足夜间监测的需要，监测点处还必须设置低压采光灯。

5、监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。

脚手架高支摸搭设允许偏差及监测变形预警值 序号 1 2 项目 立杆钢管弯曲3m＜L≤4m 4m＜L≤6.5m 水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m 搭设允许偏差 ≤12mm ≤20mm ≤30mm - 11 -

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3 4 5 6 立杆全高度 立杆脚手架高度H内 支架水平位移 绝对偏差≤50mm ≤12mm / 10mm 10mm 10mm 经纬仪及钢板尺 吊线和卷尺 经纬仪及钢板尺 6、当监测数据超过此表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加强固处理。 第九章 浇捣砼输送安全措施

一、施工部署

本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作，混凝土采用二台输送泵输送至浇筑施工点。

二、施工方法

（1）准备工作

1) 钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。 2) 模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范要求。

3) 由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。

4) 混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。

5) 浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。

6) 混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。

(2) 混凝土浇筑和振捣一般要求

混凝土浇筑采用地泵先浇捣转换层框支梁，待浇筑至楼面板底一致时；再与楼板混凝土一起浇筑。 1) 本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼按500mm分层连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前：将上层混凝土洗筑完毕，梁浇筑速度应控制在2. 5m／h。

2) 浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。

3) 使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1. 5倍(50棒应为52. 5 cm,取50cm; 30棒应为40.5cm,取40cm)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡，下沉为宜。 4）梁分层（厚度为500mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。

5）梁侧及梁底部位要用30或50插入式振动捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大干板厚．振捣完毕后用1.5~4m刮尺刮平。

6）砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。

7) 泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。

（3）混凝土养护

1) 浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖薄膜并保湿养护。 2）养护时问不少于14d。 （4）试块制作

在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备一用试块。同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。

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（5）质量要求

1) 商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。

2) 混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。

3) 混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。

4) 混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。

5）预留洞宽度大于lm的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。 6) 钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。 7) 浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。

8) 浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板必须用1. 5m ~2. 5m刮尺刮平。 9) 做好混凝土浇筑记录。

10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。

第十章 安全文明施工措施

一、预防坍塌事故的安全技术措施

一般引起坍塌事故主要因素是设计出错，不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：

（1）由于本工程属于高大梁模板工程，所以模板作业前，应按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理签字，报监理单位审批签字，组织相关专家进行专家论证，论证通过后，方可组织施工作业。

（2）模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。

（4）板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。

（5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。

（6） 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

二、预防高空坠落事故的安全技术措施

(1) 对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防，控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。

(2) 高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痈病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业：严禁酒后从事高处作业。

(3) 高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和确关劳动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。

(4) 要按规定要求支搭各种脚手架；脚手板要铺严，板头、排木要绑牢。不准留探头。

（5）要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首一层要设一道3-6 m宽的安全网，施工层采用网做防护时，应保证立网高空建筑物1. 2m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。

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(6) 要切实做好洞口处的安全防护，用钢筋格栅覆盖洞口。

(7）使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以60~70°为宜，梯子一下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持400，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。

(8) 在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。

(9) 登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。

（10）不准在六级强风或大雨天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。

三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施

1、预防物体打击安全技术措施

(1) 进入施工现场必须戴好安全帽。

(2) 安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤及行人。

( 3) 使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。

(4) 高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内。

(5) 吊塔运料必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装斗等地面装卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。垂直运输的施工升降机等存放小斗车必须平稳，斗车的运载量符合要求，所载材料不超车厢之上。

(6) 运转的砂轮机必须有防护罩，防止高速运转的砂轮爆裂飞出伤人。

(7) 介木机必须设置分料器（锯尾刀）防止介木时，因无分料器造成木料飞出伤人。

2、预防火灾安全技术措施

制定安全防火措施，增强工人安全防火意识： (1) 成立项目安全防火责任小组

(2) 做好现场安全防火的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。 (3) 根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。

(4) 每周对员工、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引起重视。

(5) 项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。

(6) 作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续。严禁在模板作业内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。

加强现场安全防火管理：

(1) 针对工地实际情况，制定相应切实可行的安全防火措施。

(2) 不准在宿舍内和施工现场明火燃烧杂物和废纸等，现场煎制沥青时应有防火措施，并指定专人负责。

(3) 宿舍、仓库、办公室内不准开小灶，不准使用电饭煲等，严禁使用电炉。

(4) 不准在宿舍、办公室内乱抛烟头、火柴梗，不准躺在床上吸烟，吸烟者应备烟缸，烟头和火柴必须丢烟缸。

(5) 不准在宿舍、办公室内乱接电源，非专职电工不准私接熔丝，不准以其他金属代替保险丝。 (6）宿舍内照明使用36V电压，不准使用60W以上灯泡，灯泡离地高度不低于2. 5米，离开蚊帐等等品不少于50厘米。

(7) 不准私自将易燃易爆物品带进宿舍及工区。

(8) 不准将火种带进仓库和施工危险区域、木工间及木制品堆放场地。

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(9) 不准在宿舍区、施工现场和规定的禁区内燃放鞭炮和烟头。

(10) 电焊、气焊人员应严格执行操作规程，执行动火证制度，不准在易燃易爆物附近施焊，动火部位必须配备灭火器。

(11）严格执行临时动火“三级”审批制度，领取动火证后方能动火作业，动火作业必须做到“八不”、“四要”、“一清理”。

3、预防临时用电事故的安全技术措施

1、制定施工现场临时用电方案，有安全用电措施，并经验收合格后使用，经常按要求检查。

2、电工应特种作业证上岗，严格按安全操作规程进行作业。 3、施工现场严禁乱拉乱接电线，非电工不得进行电气作业。

4、电气设备和线路的绝缘必须良好，裸露的带电导体应安装于碰不着的处所，否则必须设置安装遮栏和明显的警示标志。

5、施工现场用电设备实行“一机、一闸、一漏、一箱“，三级漏电保护。 6、用电设备的金属外壳，必须按规定采取保护性接地或接零的措施。

7、行灯的电压不得超过36伏特，在金属容器内或者潮湿处所不得超过12伏特。

8、发生大量蒸气、气体、粉尘的工作场所，要使用密闭式电气设备，有爆炸危险的气体或者粉尘的工作场所必须使用防爆型电气设备。

9、施工现场每天由电工对用电情况进行维护和安全用电检查及时发现和排除隐患，确保安全用电。

四、文明施工措施

1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。

2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1. 5M处拉设对兜底网。

3、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走、防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。

4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体，对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放、严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。

5、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，未就位和未固定前不得摘钩。

6、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。

7、里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。

第十一章 应急救援预案

在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。

火警：119安全：110医疗：120交通：122

一、应急救援机构

项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，项目部应急求援小组成员名单：

组长： 曾春灵 （应急求援总指挥）

副组长： 阮柏林 （应急求援现场指挥）

成员： 、莫伟明、向桂财、潘启标、冼广洪、李国良

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二、应急求援机构职责

（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

（2）负责突发事故预防工作相关部门人员的应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

（4）当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得部门的帮助。

三、应急救援工作程序

（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。

（2）由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

（3）事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。

（4）事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。

（5）事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。 （6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

四、应急救援装备

应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。

五、应急救援药品

（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。 （2）服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。

六、应急救援措施

1、物体打击急救措施

当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。

1）发生物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。

2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。

3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。

4）出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎； 污染较重的伤口，

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可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。

2、高空坠落急救措施

当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。

2）出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。

遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

3）领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。

4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将作者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。

5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。

7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。

①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。

A、一般作品小的止血法：先用生理盐水（0. 9%Nac1溶液）冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。

B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处（靠近以及位置）下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近以及位置）结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40min放松一次，每次放松0. 5~1 min。

②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

3、坍塌事故急救措施

1）应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。

2）发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响范围内的所有人员。

3）分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。

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4）当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。

5）项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。

6）急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。

7）当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。

4、触电事故急救措施

1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。

2）隔离电源方法： （一）、断开电源开头； （二）、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；

（三）、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。 3）抢救方法：

1、口对口、口对鼻人工呼吸法；（停止呼吸者）

A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。

B、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴（如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）；

C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒； D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。 2、胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）

A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。

B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。

C、掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3~4cm,以每分钟挤压60次为宜。 D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。

3、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止上，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。 4、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。

5、火灾事故急救措施

1）事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现场的电源。 2）事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

3）发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。

②火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。

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4）火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。

第十二章 高大梁及楼板支模系统计算复核

由于本工程转换层（四层）的高大梁有多种多样性，高宽大小不一，楼板厚度不是很大，结合项目部的实际情况和经济节约方面的考虑，拟采用高大梁落地扣件式钢管架支撑系统和小梁（300*900以下的）、楼板标准门式钢管架支撑系统相结合的施工方案。根据PKPM软件设计计算支撑系统计算复核搭设方案是否可行，确实可行后，绘制施工图。

高大梁模板及支架采用扣件钢管支撑架计算系统的计算，为确保代表性，计算截面应取最大截面的进行计算复核，本工程计算复核截面：梁取最大截面1100×1800、板取180厚，搭设高度按4.5m计算。梁的侧模取1100×1800的梁侧模进行计算。

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

（1100*1800）

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:

模板支架搭设高度为4.5m，

梁截面 B×D=1100mm×1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.00m， 梁底增加3道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方80×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.80m。 梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

梁底承重杆按照布置间距400,500,500mm计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。

1100450040050050040010001800

图1 梁模板支撑架立面简图

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计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 0.9×1.20×25.000×0.180×0.500×0.250=0.608kN。 采用的钢管类型为 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×1.800×1.100+0.500×1.100)=45.045kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(4.000+1.000)×1.100=4.950kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.00×1.80×1.80/6 = 59.40cm3； I = 110.00×1.80×1.80×1.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×45.045+1.4×4.950)×0.250×0.250=0.381kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.381×1000×1000/59400=6.417N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×45.045+1.4×4.950)×0.250=9.148kN 截面抗剪强度计算值 T=3×9148.0/(2×1100.000×18.000)=0.693N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×45.045×2504/(100×6000×534600)=0.371mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.800×0.250=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.250×(2×1.800+1.100)/1.100=0.534kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×1.100×0.250=1.375kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×11.250+1.20×0.534)=12.727kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×1.375=1.733kN

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48×2.8。

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0.61kN 1.73kN12.73kN/m 0.61kNA 400 500 500 400B

木方计算简图

0.3580.191

木方弯矩图(kN.m)

3.742.631.240.610.610.000.000.610.611.243.740.002.630.00

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.51kN11.78kN/mA 400 500 500 400B 0.51kN

变形计算受力图

0.0000.107

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.869kN N2=9.209kN N3=3.869kN N4=0.000kN N5=0.000kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.357kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.209kN 经过计算得到最大变形 V= 0.107mm 木方的截面力学参数为

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本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.357×106/85333.3=4.18N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3.738/(2×80×80)=0.876N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.107mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

9.21kN 9.21kN 9.21kN 9.21kN 9.21kN 9.21kN 9.21kNA 500 500 500B

托梁计算简图

0.6910.806

托梁弯矩图(kN.m)

3.223.224.604.605.995.995.995.994.604.603.223.22

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.96kN 6.96kN 6.96kN 6.96kN 6.96kN 6.96kN 6.96kNA 500 500 500B

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托梁变形计算受力图

0.0130.240

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.805kN.m 经过计算得到最大支座 F= 19.798kN 经过计算得到最大变形 V= 0.240mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.805×106/1.05/8496.0=90.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.240mm

顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=19.798kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.139×4.500=0.674kN N = 19.798+0.674=20.473kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.00m；

l0 —— 计算长度，取1.000+2×0.300=1.600m；

—— 由长细比，为1600/16=100；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；

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经计算得到=20473/(0.595×397)=86.582N/mm2；

< [f],满足要求!

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.350×0.620×1.134=0.246kN/m2 h —— 立杆的步距，1.00m； la —— 立杆迎风面的间距，1.80m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.246×1.800×1.000×1.000/10=0.050kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=19.798+0.9×1.2×0.624+0.9×0.9×1.4×0.050/0.500=20.587kN 经计算得到

=20587/(0.595×397)+50000/4248=98.888N/mm2；

< [f],满足要求!

考虑风荷载时立杆的稳定性计算

梁模板扣件钢管高支撑架计算书 （局部悬空楼板处转换边梁1000*1800）

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数:

模板支架搭设高度为11.7m，

梁截面 B×D=1000mm×1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方80×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.80m。 梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

梁底承重杆按照布置间距400,500,500mm计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。

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10001170040050050040012001800

图1 梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.180×0.500×0.250=0.675kN。 采用的钢管类型为 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.800×1.000+0.500×1.000=45.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = .00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×45.500+1.4×5.000)×0.250×0.250=0.385kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.385×1000×1000/000=7.130N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×45.500+1.4×5.000)×0.250=9.240kN 截面抗剪强度计算值 T=3×9240.0/(2×1000.000×18.000)=0.770N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

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48×2.8。

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面板最大挠度计算值 v = 0.677×45.500×2504/(100×6000×486000)=0.413mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.800×0.250=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.250×(2×1.800+1.000)/1.000=0.575kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×1.000×0.250=1.250kN 均布荷载 q = 1.20×11.250+1.20×0.575=14.190kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.250=1.750kN

0.68kN 1.75kN14.19kN/m 0.68kNA 400 500 500 400B

木方计算简图

0.4250.233

木方弯矩图(kN.m)

4.322.770.000.000.680.684.320.680.680.002.770.00

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.56kN11.82kN/mA 400 500 500 400B 0.56kN

变形计算受力图

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0.0000.112

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.447kN N2=10.396kN N3=3.447kN N4=0.000kN N5=0.000kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.424kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.396kN 经过计算得到最大变形 V= 0.112mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.424×106/85333.3=4.97N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×4.323/(2×80×80)=1.013N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.112mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

10.40kN10.40kN10.40kN10.40kN10.40kN10.40kN10.40kNA 500 500 500B

托梁计算简图

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0.7800.910

托梁弯矩图(kN.m)

3.3.5.205.206.766.766.766.765.205.203.3.

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

7.21kN 7.21kN 7.21kN 7.21kN 7.21kN 7.21kN 7.21kNA 500 500 500B

托梁变形计算受力图

0.0130.248

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.909kN.m 经过计算得到最大支座 F= 22.351kN 经过计算得到最大变形 V= 0.248mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.909×106/1.05/8496.0=101.90N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.248mm

顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

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上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=22.35kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.139×11.700=1.948kN N = 22.351+1.948=24.299kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m

=2417/16.0=150.9 =0.308

< [f],满足要求!

=24299/(0.308×397)=198.523N/mm2，立杆的稳定性计算

公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.200=1.600m

=1600/16.0=99.875 =0.595

< [f],满足要求!

=24299/(0.595×397)=102.765N/mm2，立杆的稳定性计算

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.029；

公式(3)的计算结果：l0=1.185×1.029×(1.200+2×0.200)=1.951m =0.446

=24299/(0.446×397)=136.994N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求! =1951/16.0=121.784

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1

——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9——————————————————————————————————————— 表2 模板支架计算长度附加系数 k2

—————————————————————————————————————————————

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H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)

1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.0 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173

1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.0 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149

1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132

1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123

1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111

1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104

2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101

2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094

2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091

———————————————————————————————————————————————— 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

梁侧模板计算书 （1100*1800）

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度1100mm，高度1800mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距250mm，内龙骨采用80×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。

对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+400+400+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

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1100mm1800mm10400400500

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；

1

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=43.190kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×43.200=38.880kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值 q = 1.2×38.880×0.250+1.40×3.600×0.250=12.924kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4；

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12.92kN/mA 250 250 250B

计算简图

0.0810.065

弯矩图(kN.m)

1.291.621.941.941.621.29

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.72kN/mA 250 250 250B

变形计算受力图

0.0280.353

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.292kN N2=3.5kN N3=3.5kN N4=1.292kN 最大弯矩 M = 0.080kN.m 最大变形 V = 0.353mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/13500=5.926N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

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面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1938.0/(2×250.000×18.000)=0.6N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.353mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×38.88+1.4×0.25×3.60=12.924kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25×38.88=9.720kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.92kN/mA 100 400 400 500 220B

内龙骨计算简图

0.3130.142

内龙骨弯矩图(kN.m)

2.270.001.292.902.3.442.533.032.840.00

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.72kN/mA 100 400 400 500 220B

内龙骨变形计算受力图

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0.0020.082

内龙骨变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.279kN 经过计算得到最大变形 V= 0.082mm 内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.312×106/85333.3=3.66N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3436/(2×80×80)=0.805N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.082mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

6.28kN 6.28kN 6.28kN 6.28kN 6.28kN 6.28kN 6.28kNA 500 500 500B

支撑钢管计算简图

0.4710.9

支撑钢管弯矩图(kN.m)

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3.143.144.084.082.202.204.084.083.143.142.202.20

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kNA 500 500 500B

支撑钢管变形计算受力图

0.0090.163

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.9kN.m 最大变形 vmax=0.163mm 最大支座力 Qmax=13.501kN

抗弯计算强度 f=0.9×106/8496000.0=.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.501 对拉螺栓强度验算满足要求!

梁模板门式脚手架支撑计算书

(300*900)

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

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计算参数:

脚手架搭设高度为4.5m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。 门架 h1 = 1.m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 门架立杆采用

42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用

26.8×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用钢管48×2.8mm。

模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 0.9×1.2×25.500×0.180×0.500×0.300=0.744kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.900×0.300=6.885kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.300×(2×0.900+0.300)/0.300=0.714kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

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经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.000×0.300=1.200kN/m

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到木方荷载计算值 Q=0.9×1.2×(6.885+0.714)+1.40×1.200=9.719kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

0.74kN 0.74kN 9.72kN/mB1200A

木方计算简图

0.0001.100

木方弯矩图(kN.m)

2.202.201.461.462.202.20

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.62kN 0.62kN 7.60kN/mB1200A

变形计算受力图

0.0003.667

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.201kN N2=2.201kN

经过计算得到最大弯矩 M= 1.099kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.201kN 经过计算得到最大变形 V= 3.667mm

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木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.099×106/85333.3=12.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.201/(2×80×80)=0.516N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.667mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。

2.20kN 2.20kN 2.20kN 2.20kN 2.20kN 2.20kN 2.20kN 2.20kN 2.20kN 0.04kN/mA 900 900 900B

托梁计算简图

0.6300.514

托梁弯矩图(kN.m)

2.622.610.410.403.323.311.111.104.024.011.811.801.801.814.014.021.101.113.313.320.400.412.612.62

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

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1.76kN 1.76kN 1.76kN 1.76kN 1.76kN 1.76kN 1.76kN 1.76kN 1.76kN 0.04kN/mA 900 900 900B

托梁变形计算受力图

0.0921.320

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.630kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.338kN 经过计算得到最大变形 V= 1.320mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.630×106/1.05/4248.0=141.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.320mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用 tg

48.0×2.8mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066

/(4×1.950)=0.105kN/m

2×0.038×(4×1.830)/cos 水平加固杆采用

48.0×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

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0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2.618kN，2.618kN 第2榀门架两端点力7.338kN，7.338kN 第3榀门架两端点力7.338kN，7.338kN 第4榀门架两端点力2.618kN，2.618kN

经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.677kN。 四、立杆的稳定性计算

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值；

不考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 0.9×1.2NGH + 0.9×NQ

NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m；

NQ —— 托梁传递荷载（已经包括荷载组合系数），NQ = 14.677kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.5m。

经计算得到，N = 0.9×1.2×0.410×4.500+14.677=16.668kN。

考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值取下面两计算公式最大值 N1 = 0.9×1.2NGH + NQ + 0.9×1.4×(2Mw/b)

N2 = 0.9×1.35NGH + 0.7NQ + 0.9×1.4×0.6×(2Mw/b) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=qwh2/10

风荷载标准值 Wk=0.7×0.350×1.134×0.620=0.246kN/m2 风线荷载标准值 qw=0.246×0.900=0.221kN/m Ww=0.221×1.950×1.950/10=0.076kN.m

经计算得到，N1 = 0.9×1.2×0.410×4.500+14.677+0.9×1.4×(2×0.076/1.200)=16.827kN 经计算得到，N2 = 0.9×1.35×0.410×4.500+0.7×14.677+0.9×1.4×0.6×(2×0.076/1.200)=12.609kN

考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值N1，N2最大值16.827kN。 一榀门架的稳定承载力设计值计算还需要截面换算： 其中

—— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，

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=0.429；

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k —— 调整系数，k=1.00；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.36cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.70m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.m； I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 经过计算得到，kf=1.00×205.00=205.00N/mm2

不考虑风荷载时，16668/(0.429×2×310)=62.618N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求! 考虑风荷载时，16827/(0.429×2×310)=63.216N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求!

五、支撑刚度计算

门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求

其中 Ib —— 剪刀撑得截面惯性矩，取12.188cm3； Lb —— 剪刀撑得压曲长度，取100.0cm； I —— 门架的截面惯性矩，取6.080cm3； h0 —— 门架立杆高度，取1.7cm。 经过计算得到交叉支撑线刚度计算满足要求!

楼板模板门式脚手架支撑计算书

(板厚180mm)

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

脚手架搭设高度为4.5m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。 门架 h1 = 1.m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 门架立杆采用

42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用

26.8×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用钢管48×2.8mm。

模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。

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1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

一、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.180×0.300=1.377kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m

(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.000×0.300=1.200kN/m

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到木方荷载计算值 Q=0.9×1.2×(1.377+0.102)+1.40×1.200=3.109kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

3.11kN/mA1200 6301200 6301200B

木方计算简图

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0.3740.388

木方弯矩图(kN.m)

1.551.871.150.812.180.812.181.871.151.55

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.48kN/mA1200 6301200 6301200B

变形计算受力图

0.1430.735

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.5kN N2=3.325kN N3=2.677kN N4=2.677kN N5=3.325kN N6=1.5kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.387kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.325kN 经过计算得到最大变形 V= 0.735mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.387×106/85333.3=4.N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

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(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.177/(2×80×80)=0.510N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.735mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。

3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 3.33kN 0.04kN/mA 900 900 900B

托梁计算简图

0.9510.775

托梁弯矩图(kN.m)

3.953.940.620.615.005.001.671.666.066.062.732.722.722.736.066.061.661.675.005.000.610.623.943.95

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 0.04kN/mA 900 900 900B

托梁变形计算受力图

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0.0831.188

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.950kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.065kN 经过计算得到最大变形 V= 1.188mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.950×106/1.05/4248.0=212.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.188mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.465kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用 tg

48.0×2.8mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066

/(4×1.950)=0.105kN/m

2×0.038×(4×1.830)/cos 水平加固杆采用

48.0×2.8mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。

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2 托梁传递荷载

第1榀门架两端点力3.948kN，3.948kN 第2榀门架两端点力11.065kN，11.065kN 第3榀门架两端点力11.065kN，11.065kN 第4榀门架两端点力3.948kN，3.948kN

经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 22.131kN。 四、立杆的稳定性计算

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值；

不考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 0.9×1.2NGH + 0.9×NQ

NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.419kN/m；

NQ —— 托梁传递荷载（已经包括荷载组合系数），NQ = 22.131kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.5m。

经计算得到，N = 0.9×1.2×0.419×4.500+22.131=24.169kN。

考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值取下面两计算公式最大值 N1 = 0.9×1.2NGH + NQ + 0.9×1.4×(2Mw/b)

N2 = 0.9×1.35NGH + 0.7NQ + 0.9×1.4×0.6×(2Mw/b) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=qwh2/10

风荷载标准值 Wk=0.7×0.350×1.134×0.620=0.246kN/m2 风线荷载标准值 qw=0.246×0.900=0.221kN/m Ww=0.221×1.950×1.950/10=0.076kN.m

经计算得到，N1 = 0.9×1.2×0.419×4.500+22.131+0.9×1.4×(2×0.076/1.200)=24.328kN 经计算得到，N2 = 0.9×1.35×0.419×4.500+0.7×22.131+0.9×1.4×0.6×(2×0.076/1.200)=17.880kN

考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值N1，N2最大值24.328kN。 一榀门架的稳定承载力设计值计算还需要截面换算： 其中

—— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.349；

k —— 调整系数，k=1.00；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.23cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.90m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.m； I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；

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f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 经过计算得到，kf=1.00×205.00=205.00N/mm2

不考虑风荷载时，24169/(0.349×2×310)=111.698N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求! 考虑风荷载时，24328/(0.349×2×310)=112.433N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求! 五、支撑刚度计算

门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求

其中 Ib —— 剪刀撑得截面惯性矩，取12.188cm3； Lb —— 剪刀撑得压曲长度，取10000.0cm； I —— 门架的截面惯性矩，取6.080cm3； h0 —— 门架立杆高度，取190.0cm。 经过计算得到交叉支撑线刚度计算满足要求!

第十三章 11.7米高悬挑阳台高支撑计算复核

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

模板支架搭设高度为11.7m，

立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方80×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图 楼板支撑架立面简图

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图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.180×1.000+0.300×1.000)=4.320kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(4.000+1.000)×1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = .00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.320+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.103kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.103×1000×1000/000=1.914N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.320+1.4×4.500)×0.300=2.067kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2067.0/(2×1000.000×18.000)=0.172N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.320×3004/(100×6000×486000)=0.081mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

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48×2.8。

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q11 = 25.000×0.180×0.300=1.215kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.081kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)×0.300=1.350kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.215+1.20×0.081)=1.555kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×1.350=1.0kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.0+1.555)×1.000=3.445kN 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.445/1.000=3.445kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.45×1.00×1.00=0.345kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×3.445=2.067kN 最大支座力 N=1.1×1.000×3.445=3.790kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.345×106/85333.3=4.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2067/(2×80×80)=0.484N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.296kN/m 最大变形 v =0.677×1.296×1000.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.271mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.790kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 3.79kN 0.07kN/mA100010001000B

托梁计算简图

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1.2651.117

托梁弯矩图(kN.m)

7.627.615.035.011.221.203.823.800.010.012.592.616.406.423.803.827.617.621.201.225.015.036.426.402.612.59

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 0.07kN/mA100010001000B

托梁变形计算受力图

0.0590.806

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.2kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.035kN 经过计算得到最大变形 V= 0.806mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.2×106/1.05/8496.0=141.69N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.806mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

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上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.119×11.700=1.394kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3) = 5.574kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(1.000+4.000)×1.000×1.000=4.500kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 12.99kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；

—— 由长细比，为1800/16=112；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到

=129/(0.503×397)=.967N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.00m；

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lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×1.000×1.200×1.200/10=0.035kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×5.574+0.9×1.4×4.500+0.9×0.9×1.4×0.035/1.000=12.399kN 经计算得到

=12399/(0.503×397)+35000/4248=70.319N/mm2；

< [f],满足要求!

考虑风荷载时立杆的稳定性计算

第十四章 高大框支梁支模系统施工图纸

见附图

第十五章 11.7米高悬挑阳台高支模施工图纸

见附图

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